Schemi e mappe concettuali di Teoria E Progetto Di Strutture, parte 2

Lezioni: Il Cemento Armato Precompresso (Ing. Giulio Zani)

1. Il c.a.p.: i fondamenti della precompressione; tirante c.a.p., calcolo di una sezione precompressa

M

2. Armatura in acciaio ordinario:

Ec

Gc-Ec-Ec

m

mm = αEc : Es Ec

3. Caso c.a.p.

Go-N

A

G • E • ε

Go + N

A

ΔG

ΔG

Il cavo va posizionato in base ad una certa distribuzione dei punti (di appoggio?)

- trasse continua

S. Venant

+ N/ΔG

N/Δe

N • ΔGc

Es. trasse continua

Ritiro:

Emittente e ε 0.00035 a 0.35% ≤ 1%

La lunghezza finale è accorciata dello 0.35% per l'effetto del ritiro.

Pretensione:

Sottopongo la barra ad uno sforzo:

σ_p = 155 MPa

ε_po = ¹⁵⁵/₂₀₅₀₀₀ = 0,75‰

Negli ultimi anni sono stati progettati acciai armonici e comportamento più resistente con impegno a snervamentopiù alto di deformazione e sforzo. Ritardano, però, è meno tematico sui perdite dovute a viscoseità ed altrò non telecom e funzionamento per precompressione.

Acciaio Armonico

σ_o = 1350 MPa

ε_po = 6,55‰ e avviamo a valori molto alti.

Esistono 2 tipologie di cavi:

1. Cavi ad aderenti (rettilinei)Elementi rettilinei, cavi rettilinei. Precompressione.
2. Cavi scorrevoliSi usa in opera. Guinare.

Vediamo la tecnologia ➀.Tecnologia tipica di solai alveolari:

Acciaio armonico → lo trovo in:

• 3 cavi
• trecce filo
• trefolo Øw
• 5w

Sequenza:

1. Vengono ancorati i cavi rettilinei ai muri di contrasto
2. Vengono stalli i mondigli
3. Viene scaldata la pieta col vapore
4. Vengono rilasciati i cavi

ε_s - ε_c - Δε_pΔε_p = ε_p - ε_po

ε_po = ΔL/L ➝ Non è una deformazione conseguente

Ned - gcd - As - gcd - Ap - Ntc

Non vedo nessun contributo della precompressione, vedo solo dei "rinforzi." è quindi a membrane di tenuta etc, momenti (?) di calcolo ormonico è peculiarità - deformazioni: molto maggiori del limite elastico: non si comporta in campo uno di "molla", ma come una apertura (non si potrebbe tradurre in acciaio "bonito" ma ha una resistenza in differente se il calcolo)

Precompressione controlla le trazioni, ma di ed in figura, hai S termame nel di e quindi esiste Np (mettere sotto). Normalmente è elettica resistere uno nel mese o, vento, sotto maggiore compressione. Le precompressioni sarebbero quando, ad una trazione, non una comprensione.

es. Adombando ad inserire un caso posso ridurre le fessure

ESEMPIO

• Np (v/)
• AP

Calcola la posizione del baricentro.Mp = Np · eMg Ma

• de travi prefabbricate sono pensate per non percos limited
• I FASE = velascia dei tre fess. Sono in stabilimento, ho solo Mg e Np
• N min Mg
• Uso il PSE perché sono in campo elastico.
• Gi = Np / Ai emerge di compressione
• Np Ai

• G = No · e

(G allegorio I _g)

• Nmin vi

De Saint Venant. Flessione semplice

Nel mio caso la sezione non è doppiamente simmetrica: calcolo prima l'inerzia. Sommio tutto quando cosa strego. In una sopra fase la trazione superiore. E

Mg_e

M_a

M_pro

N₀. M_d, 11,5 KN x 12² ≤ 207 kNm = 207.10⁶ Nmm

I: G_{0, inf} ≥ N_{c, inf} + M_sup

A_c ν_{c, inf}

f_cd k = 3,7 MPa

perché comprono al lembo inferiore:

G_{0, sup} ≥ N_{c, sup} + M_sup < G_{c, adm} = 0,6 f_ck = 30 MPa

A_c ν_{c, sup} ν_{c, sup}

Siamo sempre in condizioni con evo:

II: 0,0256 Ap ≤ 12,7 MPa ⟹ Ap > 498 mm²

IV: 0,0033 Ap ≤ 24,4 MPa ⟹

⟹ Ap > 498 mm²

prende il limite piu alto dei 2 (porro limiti inferiori)

(a sempre verificato l’Ap, non fasso alcuna condizione.

⟹ 498 mm² ≤ Ap ≤ 7 ect mm²

Il luogo dei punti diagonato primio e iderificato della 4 direquement

Soluzione che sia Bene:

Ap = 4.139-5.569 mm²

Affare il barocentro. Ma in G dove avere stessi diametro e steno sforzo di compressione

Consideriamo un coefficiente di omogeneizzazione ac

α_e = E_r = 195 GPa = 6,3 & 6,5

E_c 31 GPa

• Area [mm²]
• y_i [mm]
• A_i y_i [mm³]

• Soletta - 125'000 - 25
• Anima - 81'000 - 215
• Recorsi - 13'500 - 200
• Armature I livello - 6,5.2.139.1804 - 410
• Armature II livello - 1807 - 460

Orient GS = 302 mm ⟹ solero rilmi quari uguali e quollo ipotsixato

differenza legato alla diverse posizione del barocentro - A_i: di

I: 6,5.2.139 (410-132) = I_Gi contratto dell’inserie della torre [manuchal] e amoiero solo il momento di transporte

II: 6,5.2.139 (460-133) = I_Gi

I_Gi = 502.859.10⁴ mm⁴ ⟹ pì trooo

valor omogeneizzazione

G _N

I

yi

p’è t'equano di uma retla y_l

2) Ottimo dal c.a. perdita di energia elastica.

ΔN_p.s.1/1= (E_c500 E_p A_p) / 2

Motivazione pari: si equivale tra i materiali, la norma ritiene che il c.a. rinforzato tracciato.

3) Vincolato del c.a. dipende dal livello di sforzo nel c.a.

ΔN_c.c.c= (E_o E_c A_p) / 2 = 59.6 kN

Sommiamo quello che abbiamo trovato:

ΔN_p= 1.1

N_op= S 322 kN - 73.6%

Verifiche SLE θ = 1.00

Gro.inf. N_op Moa_p

Serenamente compresso

Per diminuire lo sforzo tra i 2 elementi inseriamo, ad esempio, del grasso

limite temporale del progetto dopo il cavo

Coincidente con il capiterio: condizioni attimali

Sistima l'equazione: y + Δ^{c bx} = c

Faccio lo stesso per il caso superiore

Traccio graficamente i limiti del flusso e capisco dove posiziono il cavo risultante

TRAVI IPERSTATICHE

v.sedi: pag 423 VIOLENTAL VOL 2B

Nelle travi ipostatiche le condizioni di precompressione non introducono alcuna reazione dei carichi esterni nell'arco, distribuendo gli effetti ipostatici. In ogni sezione gli effetti della precompressione si raccolgono in base ai valori locali delle 3 componenti:

• forze: N_pa + N_pe
• (esterni: Un_pe)

Nelle travi iperstatiche, oltre a queste componenti, si accompagna una forza esigente che dipende dall'analisi dei vincoli. Per montare questo comportamento si consigliano le tecniche note su 3 supporti esterni e reazioni correnti. Nel caso ripetiamo, però con una eccentricità e unitez N_pe al dono facilitare delle travi, come appropriato una forza di precompressione. Se.

Seguendo il metodo delle prove, si rende dunque logistica, la scomprimendo il vincolo di continuità fermandosi nell'appoggio intermedio e rieducando il corso aprente movimento ipostatico X. Per trovare il valore di questo movimento si riadotta l'equazione di continuità di ommellamento della rotazione relatata tra le sezioni controfluiti della 4 composta di travi.

• Φ_o = 0
• ^Φ₁ = 2^L _3EI
• Φ_{o - 2}= N_pe ^2L _2EI

Caso O:

N_pe1 = N_pe2 = EI

N_pe1 ¹ ₃ = 3EI

Φ_{o - 2} = N_pe ∑ ¹ _3EI N_pe >

X_v;