Teoria Tecnica delle Costruzioni_parte 3

COLONNA - COLONNA

G^u cost = N_A

G^u = N_tot / Δtr

Net = 2 Nau + Nanima = 2 (G^Aali)+(G^u Anima) = 2

ripartita prop. cure cui

ALA - ANIMA

• TRANCAMENTO
• RIFOLL/STRAPPO

COPRIGIUNTI

Basta che Accpr Anima da cui ricevo lo spessore che i coprigiunti devono avere.

TRAVE - TRAVE

M_tot = M_Aala + M_Anima

H_tot y dA + Q_Aali y dA + Q_Anima y² dA

1. C_ala = T_Aala = F_ed
2. Scelgo φ e classe bullone, cacuolo F_u.Rd
3. n° = F_u.ed / F_u.Rd
4. Disegno la bullonatura cacuolo αk e verifico

ANIMA

• TRANCAMENTO
• RIFOLL/STRAPPO

CORREGGINTI

AU

• Npl, Rd = ^{A · fy}⁄_γM2
• Nu, Rd = ^{0.9 · ft d Anetta}⁄_γM2

ANIMA

• Qmax = ^Mu⁄_Winotto
• Tm = Δ^V⁄_Anetta
• Wnette = ^Inetto⁄_Γmax
• τd = √⢃γcτ² ≤ fk γM2

PROFILATI

• Npl, Rd ala Nu > Npl Ok
• Nu, Rd ala Npl > Nu il profilato più rompersi nelle sez rifletta
• Mu, Rd = 0.9 · Wnetto · ft_y⁄_γM2
• Mu, Rd > Mui, Ed → verifica flessione

TRAVE PRINC-SECONDAIRA

cerniera, non incastro

1. Scelgo θc di bullone e calcolo Fu,Rd per il singolo bullone
2. trovo il no bulloni: ^Fv,Ed⁄_Fu,Rd=
3. Disegno l'armatura e faccio le verifiche

• TRANCHAMENTO: fy = Rθ/no bull fx = Rθ/d Fu,Ed ≤ Fu,Rd

SQUADRETTA

1. TRANCAMENTO Fu, Rd = nθ ^{0,6 ftk · A}⁄_γM2
2. RICAL ISTRAMO Fb, Rd = ⊕^{K α ft d t}⁄_2γM2
3. SEZIONE RIDOTTA τid ≤ fyk/γM2

UNIONE TRAVE PRINCIPALE - TRAVE SECONDARIA

Nello schema a triti rendesi: Tr. principale e Secondaria sono appoggiate ➡ Cerniera

• Per la Tr. principale ho in M_r rorurente ma la sezione a doppia T ha rigidezza flession.ec basso ➡ Il vincolo non deve opporsi alla rotazione per non avere M torcente
• La rotazione della sezione d estermità di una T accappogiato è molto piccola
  • α = tgΔϴ = 2f/l₂
• La rotazione degli appoggi della trave secondaria avviene con un momento di reazione molto piccolo ➡ cerniera (non impedur rotaz)

M_r = R * a a: ecceentricato C_f è una doppia trasmissione:

• delle trave principali allo squadretto
• dello squadretto allo secondario

VERIFICHE SQUADRETTE

1. Trancamento

   F_gRd√➡ n_ob: c.a fb_dA μ/12

2. SIFIOLAMENTO

   FbRd = Ky ● IF: c: μ/12

F_y = R/n_bulloni

F_x = R₀/d

F_v,ed √(F_x² + F_y²)

DIMENSIONAMENTO CONTROVENTO

L'asse dei controventi converge con il p.to di intersezione ASSE PILASTRO. A seconda della geometria del sistema posso avere 2 casi:

• DIAGONALE POCO INCLINATO: saldo il fazzoletto sulle travi
• DIAGONALE MOLTO INCLINATO: saldo il fazzoletto sul pilastro

Solitamente i controventi si realizzano con ANGOLARI a L che ci danno un pò di rigidezza anche trasversale. Le profilature sono bullonate al tratto di collegamento, che a sua volta è saldato ai profilatori (travi e pilastro); gli angolari si portano coluganti a destra e uno a sx per una maggiore equilibriatura.

L'asse della bullonatura non coincide con quello baricentrico.

Riporto N in asse (quello della bullonatura) e aggiungo un m di trasporto M = N (eccentrico)

Ho 2 eccentricità rispetto agli assi principali di inerzia.

PROBLEMA DI PRESSOFLESSIONE

EULER _tflessione + _{lesso deviato}

Data che G max, G trat

σ_max = A + I^Neo _nsq + MxI ^x/_ndI

Data che G max, G trat → calcolo E con una formula semplificata ma uso un'area ridotta, che tiene conto del contributo delle due fessioni deviata

G = N /_tflessione +/sub> ridotta

Δ_eff Δ_i + 3A₁ - A₂ - A = 3 3A₁ - A₁ = 3^{A I S}

Δ _{ion + area betoniera}

Δ _{ion + area universo}

1. Δ₁
2. Δ₂

−EULERO−

Se dal 1^o carico critico voglio arrivare al 2^o al 3^o devo inserire dei vincoli. Se ho un ... molto sottile raggiungo presto il 1^o carico cr quindi per sfruttare < ... > meglio l’asta la divido con vincoli in un certo n di campi.

Se n=4

P_crit = 16π²EI _LPE

Ricordo oggi risolgo caso a Eulero prendendo l_n=L_o

P_cr = π²EI _L²

λ² = L²/i²

σ_cr = π² E _λ²