Teoria Tecnica delle Costruzioni

Contrazioni in acciaio

5.235 360 Tenore caratteristiche + attrazione F5.275 4305.355 510 Soglia di accenamento, Fyk = N/mm² E = 210.000 N/mm²

N.B. In forte settori tutti gli acciai si comportano allo stesso modo. Introdurre ed utilizzarli Considerazioni!!

Definizioni degli stati limite

• SLU: Quelli associati al collasso e ad altre forme di cedimenti strutturali (instabilità, corrosione, rotture per fatica) che possono mettere in pericolo la sicurezza degli utenti.
• SLE: Sono quelli legati al funzionamento e all’uso della struttura. Oltre i quali non è garantito il piacere livello di servizi (eccessive deformazioni, vibrazioni, accontento, formazioni, depadazioni).

σ = N/A Δl _→ Δε/ε_{0 →} deformazione

Costruzioni in acciaio

• S 235
• S 275
• S 355

Grafico stresso deformativo, prove e trazione Tensione caratteristica e ordinaria f_ex E = 210.000 N/m²

N.B. In forte sollecita tutti gli acciai si comportano allo stesso modo. Intoduzioni ed eventuali Considerazioni!!

Deformazioni doppi stati limite

• S.L.U:
• S.L.E:

Verifica SLU

• Resistenza meccanica
• Efficienza funzionale
• Duttilità

Modulo elastico acciaio, E = 210000 N

Coefficiente di poisson = 0.3

Densità: ρ = 7850 Kg/m³

Acciaio nel rapporto momenti di momento flettente

Esempio, sezione rettangolare Legge di Hooke E = σ : ε

N.B. Avendo già visto il momento inflesso avendo però la sezione omogenea posso per il teorema Eulero - Bernoulli Anche se Gγ ed ε_y ... oltre cosa accade? Oltre ε_y la deformazione non è più costante linearmente nella gi.

Profilo MOMENTO - CURVATURA-EI: y = M

Il tratto compito non si può considerare come un comportamento lineare. Per affrontare possiamo aiutare con tale condizione: Se il truciolo, nel suo profilo, obliqua così: Inapplicabile il valore Gγxbxh/2 Qγxbh/4 Formula di Navier non è applicabile al campo non lineare

Momento della forze esterne

M_e : Gγ·b·h/2 ; Gγ·b·h²

Momento elastico

M_plastic = b²h²/4 · c · 2 disaggrega volte Diagramma valore Gγxbxh/2 ; Qγxbh/16

H : M · c · 2 Gγ · bxh/16 b²h²/192

M₁ (1) bh³ = ¹⁄₄4 48= Mplflessione

Sezione a doppio T

In campo plastico A₁ Gy Es e‘ Valutazioni spostamento

N.B. Separ DIAGRAMMA DEI MOMENTI FEI equivalent quasi Supex - Y abstuli su

N.B. Per il Travi: Fermona diretta: Fermona deviata: Analisi plastica: E: Momento limite elastico, Me = fy∙W dove W= Momento ultimo o plastico, Mu = fy∙W_pl dove W_pl=somma dei momenti statici costruiti all' due aree in cui risulta diviso la sezione rispetto all' asse neutro plastico. W_pl=A₁∙y₁+A₂∙y₂+A₃∙y₃+A₄∙y₄=Σ A_i y_i

Sezioni a T -> le tensioni di completo plasticizzazione si ripartano prima sulle fibre più lontane dall' asse neutro baricentro Me=fy W_mm   W_lim = modulo di rottura elastico massimo   W_lim=^I_r/_{Ymax max} dove Y max altezza della fibra più lontana dall' asse neutro

Mano a mano che il carico aumenta e le sezioni si plasticizzano, l'asse neutro non sarà più baricentrico, ma per l'inguaglianza trai risultante delle compressioni e quella delle trazioni