Tecnica delle Costruzioni - Teoria

TECNICA delle COSTRUZIONI

COROLLARI di MOHR

y(x) deformate perpendicolare all'asse y'(x) ρ(x) rotazione y''(x) = -M(x) / Èquazione della linea elastica

P V/V V V ≡ ASSE unificata per V SPO uso/moto

d < α lt / dx = ( + ρρx = dft / dx2

Poiché sono nei piccoli spostamenti (SINC = 0 rad; COSθ = 1) posso risolvere il prob. con l'equazione della linea elastica y(x) = P

Teorema di MOHR: la linea elastica di una TRAVE coincide con la disposizione di un MOMENTO FLESSO Mft proiettato in ogni sezione della trave ausiliaria del carico fittizio =+ _ y (noti))

linee elastica

CONDIZIONI al CONTORNO

• ASSEGNATE &VConsole&=V0
• AUXILIARIE M =0
• ASSEGNETE &B&=0
• AUXILIARIE M0 + ∼/ Φ0=0

RIGIDEZZA (ET) FLESSIONALE

• momento f ∑/6 ρ tipico ∑nasc.⇒ERU gitaxF4ei8 M4U4C:

Differenze tra IPERSTATICA ASSIALE e FLESSIONALE a seconda delle leggi

d'uso differenti materiali che nascono per problemi assiali o flessionali.

Considero pilastri considerati assimilabilmente indeformabili (non è valido

per i gracili)

ε_x = ^N/_EA = ^9-x/_EA

Metodo delle Forze ricerca le soluzioni che soddisfano l'equilibrio imponendo

...congruenza... soluzioni in campo elastico

Matrix di Flessibilità (F̅)

- Simmetrica

- Semidefinita positiva det > 0

- A banda

- Caratteristica della struttura (...)

(...)

Molle (vincoli elasticamente cedevoli)

A) Estensionale vincolo alle traslazione lungo l'asse

...rigidezza...

Calcolo lo spostamento prodotto dalla forza

attraverso cerchio di Mohr

CARICHI VARIABILI

• A) NEVE: determinato alle condizioni locali - tenendo conto che il peso proprio della neve dipende da età, sito e diluvio nell'affossatura

• Qs = Mu; Qsk - Ce = CtMg NOTA Periodo di ritorno = Inmediato che interviene tra due eventi successivi e > 50 anni valore assorvente (probabile)
• Mu coeff. di forma della copertura - dipende dall'inclinazione TAB. p. 5
• Qsk valore consistente del carico neve al suolo nella zona corrispondente per un periodo di ritorno di 50 anni
• Ce = 1 coeff. di esposizione
• Ct = 0 coeff. termico

• B) VENTO: sollecitazione dinamiche trasversali in pareti - allenamento alla curv. del vento (EFFETTO VON KARMAN) nel caso di edifici comuni, sono rincasati doti di azioni STATICHE approssimando che il vento in una forza = elemento a superficie

• Pv = Qb. Ce. Cp. Co NB l'azione tangente del vento è evitabile però per edifici di grandi dimensioni
• Qb pressione cinetica di rif.
• con la velocità del vento e differenziate da località - terreno ed attitudine
• Cp coeff di forma aerodinamica dipende dalla tipologia e geom. della costruzione e orientamento rispetto al vento - Valore solo Dati sperimentali
• Cp = Cpext + Cpint (per edifici esposti al vento) (Cp = Cpext = 0.8)
• Co = 1.0 coeff. dinamico che tiene conto degli effetti indotti dalle non complete variazioni delle max pressioni locali e vibrazioni strutturali

NOTA per edifici a torre - creando fa volta in corrispondenza degli spigoli con pressioni facilmente mutabili

VERIFICHE

Assicurare un rendimento delle strutture anche sotto eventi eccezionali ed il buon funzionamento sotto carichi d'esercizio.

• STATO LIMITE D'ESERCIZIO (SLE) - requisiti di funzionamento e di durabilità dell'edificio
• Per sisma (DM 14/03/2008): - operativo (SLO) - verifiche le deformazioni facilmente reversibili
• utilizzo (SLU1) strutture non punite nell'inveitabilità
• - danno (SLD) strutture per persone minime rese lente - decadenza con numerosi privilegitori

• STATO LIMITE ULTIMO (SLU) - vertice della sicurezza di situazioni estreme
• STATO LIMITE - decas. e attura per sisma

• sopravvivenza locale (SLC)

METODO SEMIPROBABILISTICO

• Grado di utilizzazione γ _F, γ _M sono i "sicurezze"

• AFFIDAMENTO CARATTERISTICA CR(sic) - probabilità di non essere superata (LS1+)
• per la sollecitazione sola richiesti numeri normativi provina DM LAB
• Sollecitazione Caratteristica (SC) - tabella 3.2 dovrebbe

I valori caratteristici sono determinati al medio secondo un gaussiano con semi dividendi di errori di 2 se si parte dal CURVA GAUSS (qui lavori da avanzanti)

b) SEZIONE PARZIALMENTE COMPRESSA

N = σ_c bx + σ_sa A_s + σ_i A_sI

M = (σ_c bx (e_h - x/3) + σ_I A_i (e_I - b/2) + σ_s A'_s (e₂ - b/2) + σ'_s A'_s (e_I - e_h - d) = 0

NB: Non è conveniente armare plessi simmetrici in modo non simmetrico.

c) SEZIONE COMPRESSA

A_c di sollecitazione = φ_I e la trazione assiale è applicata nel baricentro.

Ipotesi: sezione elastica, le soluzioni è valido e il valore si ottiene calcolando il momento di trasporto (M_R = M_R).

η_c = E_c ∫ y_c dA_c + ∑ η_s y_i A_s E_c A_c + E_s ∑ A_s

HP: Conservazione delle sezioni piane

Ec (y) = ε_c Y + (y) con ε_z deformazione in O

ε_sJ = E_c (ε_sJ - ε_z + (y)_x) K curvatura del piano y

LEGGI COSTITUTIVE:

σ_c (y) = E_c ε_c (y) TRASLAZIONE

[N] = ∫_AC σ_cdA_c + ∑_σs σ_sJ A_sJ ROTAZIONE

M = ∫ _AC σ_cy_cdA_c + ∑σ_sJ y_j A_s

Considero Y_c - y_g = AMOMENTO STALO NULLO = 0 ∫ y_dAC = 0

[N]=∫_AC E_cAc (E_sAst)

[M-MTR] = [∫_EC (y_ij - y_x) - N/A + A/c + m∑ A_sJ A_sI

PRESOLLECIZIONE RETTA DI SEZIONE RETTANGOLARE IN CA (SLV)

Verificare che le deformazioni ultime del materiale costituente non vengano superate da calcestruzzo e acciaio attraverso del progetto in caso ce ne fosse. Calcestruzzo resistente della sezione e verificare che al di sotto delle sollecitazioni assiali e flessioni i punti delle diverse combinazioni rientrano delle dominio.

La l.a. dipende dai seguenti parametri:

• Classe dresistente del cls
• Forma della sezione delle barre
  • Long -> aderenza minore coi sezione rettangolare
  • Barra
• R> -> maggiore -> hanno aderente minore
• Direzione delle barre rispetto al getto
• Le barre ottuse -> hanno aderenza minore perchèè il magiore
• Il fenomeno di bleeding (osservazione con bolla d'aria)
• Posizione delle barre nel cls
  • I ferri romani -> bleeding barre superiori all'estradosso hanno aderenza minore
• Qualità di armature trasversali
  • Le armature trasversali hanno aderenza maggiore perchè assorbono le deformazioni del cls dovuto all'invechio esterno e alle tensioni circumferenta datorni
• Stati di tensione di compressione sono necessari per contrattare la spinte radiali e le relative flessioni
  • I tensioli di compressione -> asse della barra aumenta l'aderenza

Esempio: B450C

d = 32 mm

Osl=fyd = 370 N/mm²

Copriferro

Distanza tra superficie dell'armatura (incluso steffe e raddr) e la superficie dell'elemento armato con i seguenti compiti

• trasmissione delle forz aderente delle barre
• protezione dell'armatura dall'avelvente
• maggiore resistenza del fod.

Dimensionamento rispetto all'ambiente esterno sensibultà delle armature -> tensioni di aderenza di acido - calcestruzzo “L'inbietante da polo e dimensioni massima degli aggregati.

Per le masse nupora, i disantanson sono il plastico - o molta cementizia di forne tale da minimizzare il contetto con il cls e il numero raggiunto a baste mete il canto trasmissione delle barre fino al indurimento degli cls.

Interferro

Distanza tra le superfici delle barre, vincolate per le scelte degli l'aggregati

• Interferro>20 mm
• L>d + 5 mm

Piegatura e Giuntura

• R manten -> Radius curvartur evitando pacoli R che crescono cricche nelle barre