Schema dei passaggi progetto e verifica struttura in acciaio e esercizio

Ordine dei passaggi A I.U.D.M.

1. Disegno la struttura
2. Individuo travi principali e secondarie + misure
3. Unità di misura
4. Scrivo dati
5. Calcolo f_d e τ_d [N/mm²]
6. Trave secondaria
   1. Disegno schema statico
   2. Calcolo p' e q' [kN/m]
   3. Fase di progetto
   4. Verifica di deformabilità
   5. Verifica di resistenza
7. Trave primaria
   1. Calcolo di "p_t" e "q_t" [kN]
   2. Fase di progetto
   3. Fase di verifica

Elenco dei passaggi 1. U.D.M.

1. Disegno la struttura, individuo travi principali e secondarie + misure
2. Unità di misura e scrivo dati

E = 2,1 × 10⁵ N/mm²

Calcolo f_d e τ_d [N/mm²]

f_d/√3

Trave secondaria

1. Disegno schema statico
2. Calcolo p' e q' [kN/m]
3. Fase di progetto

Verifica di Deformabilità f ≤ l/250 per il carico totale p' + q'

f ≤ l/300 solo per q'

Semplifico per ricavare I [cm⁴]

Verifica di resistenza

σ_max = M/W ≤ f_d × 1,5

Semplifico per ricavare W [cm³]

Trave primaria

1. Calcolo distribuito q_e
2. Considero solo quelle non sui vincoli, salvo dove c'è trave secondaria
3. Calcolo di p'' e q'' [kN]

Fase di Progetto F = (p'' + q'') ^{trave secondaria}

1. Individuo profilo trave primaria scrivo tutti i dati

• I_x [cm⁴]
• W_x [cm³]
• P_t [kN/m]
• S_t [cm³]

Fase di Verifica

Verifica di Deformabilità S.L.E. F_tot = f_gt + f_p'' + f'' + q'' ≤ l/250 [mm]

Verifica

Verifica di resistenza S.L.U.

1. Sforzo normale σ_max = M/A ≤ f_d

M = (M_pl + qⁱ * l²) + M_qt * 1,3

2. Sforzo tangenziale τ_max ≤ τ_d

τ_max = (T_rosso * 5x)/(I_x * t_w) dal profilo della trave principale

T_max = T^pi * qⁱ + T_ql * 1,5 * 1,3

3. Puntone / Pilastro
   1. Disegno schema statico
   2. Formula : P = [1,5 (A_i (p + q)_i) + 4,15 (q_gt + t_i) * l] + n + (q_gt * l_i2) * n [m²] [kN/m] [m]
   3. Se è puntone N = √2 P
   4. Calcolo lo2 schemi: 2x f_d dritto
   5. Calcolo I_x, I_y

I = (N/4 l_{o2)/4 [cm⁴]}

I in cm⁴ lo in m N in kN

λ_p = π √^E/_fyk [adimensionale]

λ = l₀/i_min [adm.]

λ̅ = λ/λ_p [adimensionale]

Verifica asse minore

ω = dato ω (% quello che manca) + dato ω (% quello che c'è)

dato più piccolo dato più grande

Verifica asse maggiore

θCR = f_d/ω_MAX [N/mm²]

σ d = N/A [N/mm²]

σ cc ⇾ σ d

Calcolo I_x, I_y

Calcolo I₀

λ min = l₀/i₀

Calcolo λ MIN = l₀/i₀

Calcolo λ max = l₀/i_MAX

scegli ω più grande

Verifica

ω = dato ω (% quello che manca) + dato ω % (quello che c'è)

N/A [N/mm²]

θCR = f_d/ω_MAX [N/mm²]

Area di influenza → metà tra pilastro - pilastro se c'è un pozzo o stallo lo prendo tutto

λ_p discrimina: → aste tozze λ ≤ λ_p = SCHIACCIAMENTO → aste snelle λ > λ_p = INSTABILITA' verifica di compressione

profilo scelto NOTI: N, l_o, f_d, λ → vedi pag. prima → guardo al salto

Scelto il profilo sono possibili 3 casi:

1. se λ_p > 200 → l_o è troppo piccolo
2. l_o è giusto i.e.: l_o/200
3. se λ ≤ λ_p collasso x schiacciamento

calcol A_min = N/ f_d si sceglie un profilo con area più grande di 1,5 ∙ A_min per verifica

se λ_p ≤ 200 → si procede alla verifica "Come abbiamo sempre fatto collasso x instabilità"

Tipo di profilo

• HE → HE
• e → HE
• piatto → tipo di acciaio

S...fy = f_d normale

Calcolo asse apparato portante di una donna

profilo noto e noto λ_p

I asse minore ⌀ λ

I asse maggiore ⌀ λ o asse maggiore ⌀ ω o → individuo ω_max

σ_c = f_d/ ω_max

N = σ_cc ∙ A

Progetto e verifica x travi reticolari S.L.U. e S.L.S:

→ di resistenza per d. deformazioni di instabilità compresse → a pressoflessione se carico concentrato sui nodi scadente per Area.

ASTA PIU COMPRESSA FLECCIA MAX carico distribuito/concentrato

Verifica def.

P + q ∙ q ∙ q + q

M_o = (—) Ad

AW = Σ(0,919 Ad)

G = 2/6 AW = Σ(0,679 Ad)

Verifica x compressione:

σ_c = 1 ≤ f_d/ ω

Verifica x presso-flessione:

σ_o = WN/M = f_d → 1/(1 - N/P_cc)

1,3 M_min 1,3/3 M_max = M_eq = M_max

Acciaio

1. Progetto della trave AA₁
2. Progetto verifica BB₁
3. Progetto ≠ verifica BC

(c.) carico accidentale g = 2.5 kN/m²

(c.) carico permanente p = 3.5 kN/m²

Acciaio 235

Profilo HEB

E = 210000 N/mm²

Verifica di deformabilità (p+g)

_l 250 Unità def.

S.L.V. 1,3G + 1,5P + 1,5Q_fd = ²³⁵/_1,05 = 223,81

τ_d = ^223,81/√3 = 129,22 N/mm²

AA₁ NO bisogno di p, q per unità lunghezza

(p+g) (2,5 + 3,5) kN [2 + 2] m = 24 kN (pⁱ + qⁱ)

Verifica di def. — fase di prog.

f ≤ ^l/₂₅₀

f = ⁵/_{384 EI} (p+g)l⁴ ≤ ^l/₂₅₀

I_min ≥ ⁵/₃₈₄ × 24l⁴ 2,1.10⁻⁴ = 250 = I_min = 80.36 cm⁴

HEB 220

Verifica di resistenza — fase di prog.

Q_d = M — _W × f_d

M = ^(p+g)l2/₈ parabol. carico distribuito

W ≥ ^1,5/(p+q)l² f_d × 8 HEB 240 OK!