Procedura di risoluzione esercizi strutture in CLS armato

Analisi dei Carichi (CLS)

• Solaio di Copertura

Pavimentazione 20 mm

Malta d'allettamento 20 mm

Guaina impermeabilizzante 5 mm

Massetto delle pendenze 50 mm

Isolante Termico 100 mm

Soletta CLS 50 mm

Pignatte/Travelette 220 mm

Intonaco 15 mm

G₁ G₂ Q

Carichi Permanenti Strutturali (G₁)

• Calcestruzzo Armato: soletta 0,05•1•4=0,05 m³
  • travetti (0,12•0,22•1) = 0,05 m³

  Totale 0,10 m³•25 kN/m³ = 2,50 kN/m²

• Pignatte [(0,38•0,22•1):2]•8 kN/m³ =

  1,31 kN/m²

3,81 kN/m²

Carichi Permanenti Non Strutturali (G₂)

• Pavimentazione in gres = 0,40
• Malta di allettamento (γ=20 kN/m³ s=0,02m) = 0,40
• Guaina impermeabilizzante (s=0,005m) = 0,10
• Massetto delle pendenze (s=50mm) = 0,91
• Isolante Termico (s=100mm) = 0,10
• Intonaco (s=15mm) = 0,30

2,21 kN/m²

Carichi Variabili o Sovraccarichi (Q)

• NTC 2018 CAP 3.1.4 Categorie H, I, K (copertura)
• Carico della neve NTC 2018 CAP 3.4

• Soletta di base

- CARICHI PERMANENTI STRUTTURALI (G₁)

• Calcestruzzo Armato
  • soletta 0,05 * 1,1 = 0,05 m³
  • travi 2 * (0,12 * 0,22) * 1 = 0,05 m³
  TOTALE 0,05 m³ * 25 kN/m² = 2,50
• Pignatte 2 * (0,22 * 0,38 * 1) * 8 kN/m³ = 1,34

3,84 kN/m²

- CARICHI PERMANENTI NON STRUTTURALI (G₂)

• Pavimentazione in gres = 0,40
• Malta di allettamento (γ = 20 kN/m³; s = 0,002 mm) = 0,40
• Massetto (s = 70 mm) = 0,91
• Isolante Termico (s = 100 mm) = 0,10
• Quota Tramezzi = 1,20

3,01 kN/m²

- CARICHI VARIABILI O SOVRACCARICHI (Q)

NTC 2018 CAP. 3.1.4. Variano in base alla destinazione d'uso

* la quota tramezzi è da calcolare e convertire da carico lineare a carico uniformemente distribuito attraverso le relazioni riportate nelle NTC 2018 CAP. 3.1.3

Reazioni sugli appoggi

Dalle linee di influenza si determinano le condizioni di carico da analizzare, riportando per ognuna le sollecitazioni e le reazioni da calcolare con quella specifica condizione di carico. Si procede poi come al solito a calcolare

Fd_min = γ_G · G = 1,0 (G₁ + G₂)

Fd_max = γ_G · G + γ_Q· Q_k + γ_Q · Ψ₀ · Q_k +

Fd_max-min = Fd_max - Fd_min

Dimensionamento solaio in appoggio

_Asmin = _MEd/_fyk · z = _MEd/_fyk · 0,9d

considerando la presenza di due reggistaffe posso escluderlidal calcolo di _Asmin e ottenere

_A*_smin = _Asmin - _Areggistaffe

Verifiche solaio in appoggio

_Tmin = _MEd/z = _MEd/0,9 d { non servono

T = _As · _fyd => _Tmin

T = C => _As · _fyd = 0,8 γ_f · B · f_cd => y = _As · _fyd/0,88 f_cd = T/0,88 f_cd

{M_Rd = T · z = _As · _fyd · (d - 0,4 y)} M_Rd > M_Ed●M_R = C · z = 0,8 γ_fB_fcd · (d - 0,4 y)

ε_s/d-y = ε_c/y => ε_s = ε_c · (d-y)/y 1,86% ≤ ε_s < 67,5% (Verificare anche ε_s sesi ha doppio armatura)

_VEd = √ap_oggio√V|+|V|