Dimostrazioni tecnologia meccanica (fondotinta, asportazione di truciolo, deformazioni plastiche)

DIMOSTRAZIONI

1. EQUIVALENZA SFORZO/DEF. INGEGNERISTICI/REALI

s_s = F_o / A_o e = L - L_o / L_o ε_s = ln(1 + e) G = S(1 + e)

e = L - L_o / L_o = L / L_o = 1 + e

ε_s = ln L / L_o = ln(1 + e)

G = F / A = S·A_o / A = S·L / L_o = S(1 + e)

2. INIZIO STIRIZIONE CON ε = ^h

F = G·A dF = JG·A + δdA

dJ = dG / G = -A / dA

δ = J^h-1 = kJ^h_e

dG / dε = 0

3) Velocità Torricelliana da eq. di Bernoulli

Teo Bernoulli

h + p/ρg + V²/2g = cost

Se V₁ = 0

h₁ = altezza pelo libero

h₂ = 0

h₁ + V₁²/2g = h₂ + V₂²/2g

V₂ = √2ḡh_pavg

4) Battente equivalente per colata in sorgente e in piano

Colata in sorgente

H_sorg = ((√h_mi + √(h_mi - b)) / 2)²

Colata in piano

ε_tot = V_volume / A_s・V₂

A_s = area sezione strozzatura

V_htot = V_"'・(V_htot + V_")

ε_tot = V・V_"' + V・V_" / A_s√2gh₁ + A_s√2gh_sorg

√H_sorg = ((√h_mi + √(h_mi - b)) / 2)²

V・V_" / A_s√2gh₁ = V_vol / A_s・V₂

V₂ = √2g / √(h_mi / H_sorg)

Da formula Torricelliana

√2ḡH_piano = √2ḡ((V・V_"' / √h_mi + V_" / √H_sorg)

√H_piano = √(V・V_"' / √h_mi + V_" / √H_sorg)

Rugosità superficiale in tornitura e formula di Schmaltz

f₂ = 0

A --------- f -------- B

f_r = AD + DC

AB = DB

AD = f sen k_re'

DC = DB cos k_re'

f_r = DB (cotg k_re + cotg k_re')

Poichè DB = R_e = R_max

R_max = f (cotg k_re + cotg k_re')^-1 * 10³ μm

R₂ = R_max

Passaggio a micrometri

k_r ≠ 0

ND ≤ AC

DE ≤ QB

ND - DE = f / 2

O - O

N - N - D = k_re √(R² + f² / 4) 10³ α

10^-(1) mm

z = z

h_m = ¹/_φ [h_g . dy ] = ¹/_φ f₂ cos⁵ dy - ^f_z/_φ[senφ₂ - sen(φ₂-θ)] = ^f_z/_φ(senφ₂+senφ_r)

MA > φ = d

2 (senφ₂ + senφ_r) → h_m = ^f_z/_φ . ^2ze/_d . ^{2F_z . 2ze}/_φD

A_m = h_m . z_p . ^2f_zze/_φD

se K_re + 90° → b = ^z_p/_senKre

h_g = ^{f_z cosφ - senK_re} h_m = ^{2z_f . ze}/_φD = ^z_p/_senKre = ^{2F_zze z_p}/_φD

h_ex = F_z senK_re SPESSORE MAX TRUCIOLO

A_m . h_m . b = ^2f_zze/_φD senK_re z_p ^2F_zze/_φD

F_c,m = K_c,m . A_m . K_c,m . h_m . b CON K_{c,m = Kcg} h_m^-x

P_c = ^{K_sm V_A - z_p - z_o}/_{60 . 1000 . η}

Metodo del Concio in Forgiatura

Nel caso di def ideale senza attrito

_Fc = k_n h₀ = 2k_nD₀

F_s = Y_f c A = πY_f D²₀ / 4

F_s = k_p f_y A

k_p = 1 caso ideale

G_s = F / σ = F / Y_f

... Modulo el. Plastico

_σfk = ...

... + Δt

... + Δt

ε₁ = ..., ε₂ = ..., ε₃ = ...

ε₂ = (G₂ - G₁ + G₃) dε_F / Y_f

Valutazione forze in trafilatura

D_c = \(\frac{D₀ - D_f}{2 \sin \alpha}\)

Riduzione di trafilatura

w = \(\frac{A₀ - A_f}{A₀}\)

Sforzo di trafilatura

G_d = \(\frac{F_d}{A_f}\)

E = ln\(\frac{A₀}{A_f}\)

Lavoro esterno

W_est = ΔL · F_d = ΔL · G_d · A_f

Lavoro interno

W_int = V · Y_f · E = ΔL · A_f · Y_f · E

G_{d inde l} = \(\overline{γ}_f \cdot E = \overline{γ}_f \cdot ln \frac{A₀}{A_f} = \overline{γ}_f \cdot ln \frac{1}{1-w}

Sforzo reale

G_d = Y_f \(\left(1 + \frac{μ}{\mathrm{tg} \alpha}\right) φ ln \frac{A₀}{A_f}\)

φ = 0,98 + 0,12 \(\frac{D}{L_c}\) = 0,98 + 0,12 \(\frac{D₀ + D_f}{D₀ - D_f}\) \(\mathrm{sin} \alpha\)