Appunti tecnica delle costruzioni 2 - Acciaio

Name: Appunti tecnica delle costruzioni 2 - Acciaio
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Author: carda2604

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di carda2604

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Appunti del corso di Tecnica delle costruzioni 2 sull'acciaio basati su appunti personali del publisher presi alle lezioni del prof. Ferrara, dell’università degli Studi del …

Esame Tecnica delle costruzioni 2

Facoltà Ingegneria edile

Dal corso del Prof. Ferrara Liberato

Università Politecnico di Milano

A.A. 2019-2020

51 pagine

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Estratto del documento

PARTE 02

Acciaio

PARTE 02

Acciaio

ACCIAIO

(1) DE SAINT VENANT - PLASTICITÀ della SEZIONE

A) COMPRESSIONE - TENSIONE

σ = ^N_Ed/_A ≤ f_yd
B) FLESSIONE RETTA

σ_x = ^M_edy/_{J_x}
C) TAGLIO

τ = ^{T S_y}/_{J_b}

σ_id = √σ² + 3τ² ≤ f_qd

(2) MOMENTO PLASTICO ed ELASTICO → 3 fasi

M_rd = f_yd W_el

(3) INTERAZIONE SFORZO ASSIALE/MOM FLETTENTE → dominio

σ(y) = ^N_Ed/_A + ^M_edy/_{J_xW_M}→ V + M ≤ 1 ELASTICO

N_Ed = N_edi. - N_edz → M* = 1-V² ROTTURA

(4) CALCOLO A ROTTURA e CERNIERA PLASTICA

Se M_rd > M_rd,el

A) METODO STATICO → M_Ed = M_Rd,pl
B) CINEMATICO → PLV → M_rd,pl

ISOPATICA
1 IPERSTATICA → qcr
2 IPERSTATICHE

(6) UNIONI BULLONATE

(A) VERIFICA A TAGLIO

τ_b ≤ τ_amm

F_rd ≥ F_ed

F_rd = 0,6 f_ud A_b

(B) RIFOLLAMENTO

σ_if ≤ σ_amm

σ ↘ α f_yd

F_rd,rif = α f_yd t ⋅ Ø_b ≥ F_ed

(C) SEZIONE INDEBOLITA

F_rd,si ≥ F_rd,rif

F_rd,si = (m-1) Ø f_yd ⋅ t

m ≥ 3

(D) TRANCIAMENTO

F_rd,tr ≥ F_rd,rif

F_rd,tr = 2 (m-1/4) Ø f_yd ⋅ t

m ≥ 2

(6) CAPRIATA METALLICA

F_e = Σ F_i ⋅ d_i → R = √(F²/4 + F^2Q²/d²) ∈ Rtaglio

(7) PASSO STRADALE

F_i = M_ed/h ⋅ n_ob

F_i = V_ed ⋅ L d_i/f_pt

R = √(F_x^i² + F_y^i²)

(8) SLITTAMENTO E ATTRITO

F_ed ≤ n ⋅ μ ⋅ N_b/V_b

(9) UNIONI SALDATE

(A) A COMPLETA PENETRAZIONE

σI = ΣI/a·l
τ = T/a·l
ΣII ~ 0

(B) CORDONE LATERALE

σ⊥ = (σI' + σII')/√2
τ = (τI + τII)/√2
σII = T/a·l

(10) FASE ELASTO-PLASTICA dell'ACCIAIO

(A) MODULO RIDOTTO ✔

ΔεI·EIhI = ΔεzEt h2
M̅ = χJERID
ERID = 4 EEt/[(VE + √Et)²]

(B) MODULO TANGENTE ✔

V(x) ~ VEl + E (ε−εel) − E²(ε−εel)²/[4(fyk−σEl)]
Et = [1− E (ε−εel)/2(fyk−σEl)]
σCR = χ (λ)fy > N

[cc. 4]

y1 = f(y)
yc = f(yf)

dv/dε |_{Δ = cII−cI} = Et

(II) INSTABILITÀ delle ASTE

(A) PRESSO-INFLESSA (LE)

con _{[^L/₂, √(f_y/E) (1-ν)} > μ

ν = λ^* ² ⇒ λ^* = √(Eπ²/f_y)

μ ∈ campo elasto-plastico (1-ν)(1-N_ed/N_CR)

(B) TAGLIO (LE) *

y'' = -M(x) / EIT + x / GA dv(x) / dx ⇒ P_CR = P_CR,E / 1 + x P_CR,E / GA

σ_CR = γ*E A π² λ^*2 / E

ASTA COMPOSTE INTRALLICCIATE

PLV (solo N) ⇒ σ_CR = π²E / λ_e² + λ^*2

ASTA COMPOSTE CALASTRELLATE

PLV (solo M) ⇒ σ_CR = π²E / λ_e² + λ_i²

λ^*2

γ^* = a² / 24I_oo

λ_i^* = π²A_co a² / 12I_co

TAGLIO FITTIZIO (per J_CA)

V(x) = P_CR y'(x)

M(x) = P_CR y(x) ⇒ V(x) = A_co d π / l (fy-σ^CR)

T_ed = GJ_T dΘ / dx - EIT Θ(iii) (x)

(D) TORSIONE (instabilità)LE (3 momenti) → M_cr = ^{π² E d_ala d}/_l²

MOMENTO PLASTICO ed ELASTICO

Hp: linearizzazione del diagramma

CAMPO ELASTICO

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