(3/3) Riassunti delle lezioni e appunti riscritti del corso di Tecnica delle costruzioni con laboratorio progettuale tenuto dal prof. S. Perno, libro consigliato “Progettare costruzioni in acciaio”, Ballio, Bernuzzi - Hoepli

1. Metodo con ellissoide di rotazione

(c₁² c₂²) (c_{2 c1)²}

β = 0,18 fyk = 1,25

1. β = 0,18 per S 235
2. β = 0,85 per S 275
3. β = 0,84 per S 355

2. Metodo con resistenza

alluminio = resistenza → sezione inflesa

Fcd_t,ced ≤ Fcd_t

Forze che agiscono su tratto di lung./cordone del cordone di saldatura

3. Sezione di gola ribaltata

(il cordone e lo stato)

m₁ e t₁ sono cordoni.

Devono essere soddisfatte simultaneamente:

1. m₁² + t₁² + c₁² ≤ β₁ fyk
2. m₁ + [t₁] ≤ β₂ fyk

Se a₀ m₁ = 0 t₁ ≠ 0

Verifica sempre soddisfatta se A_c ≠ 0

m₁ ≠ 0 t₁ = 0

Verifiche soddisfatte simultaneamente non è distintivo

CASO CORDONI FRONTALI

G_II = 0

1. a_d nelle sue posiz. effettive

F_d = F_d1 / a_d e = F √2 / 2 ∙ 1 / ae

G₁ = F_G1 / a_d e

3. metodo con pezzo fatto recollatore

• t₁ = 0
• ti₁ = 0
• G₁ ≠ 0

t_d = 0 c_d = 0

CASO CORDONE INCLINATO

G_II ≠ 0

• fo vantaggio di Ɛ

Metodo di verifica

G₁ = C₁ = F₁ / a_d e

G_II = F_II / a_d e

Trave schematica tramite attraverso apparecchio di aggancio

2 cordoni

(a)

Ne_d

(e-a) e

Ne_d

Nev_d = e(a-i)

Appoggio C

Ne_d

F₁

F₁ = Ne_d cos α

Ne_d cos α

F₁ =

F₁ / A

capp. di spp.

capp. di spp.

Forza non cade al centro del cordone -> non

induce tesi ortogonali costanti uniformi su tutta la

sezione di gola ribaltato

per ser. rett.

H = F₁ ⋅ e

w =

3 F₁ ⋅ e

convergenza effett:

1 punto dentro cx

Limite forbici No

tras supe bleu

→ VERIFICA SPESSORE flangia

30 mm

5 ÷ 30 mm

roubello reg volpe 24

da 44,3

ANIMA TRAVE PR,

Centro cuola

CORDONE !

Non si consideri

deformata non è consentita ma

smontano e contenuto ole parte

di CORDONE

Hpe =

Sezione (rett)

u =

mi bracco fetto 43 mm per certa RIGIDEZZA

Med = F1 . 43 mm =

HE

F₂ = 220 kN

HE sono "inseritesi" sopra

MA nel verso in cui non ci sono controventi

Verifica in direzione F₂

220^kN x 1.5 = 27.5

HE

VERIFICA COMBINATA

∅ = 0.15 [1 + 1/α (λ - 0.12) + λ²]

lo trovo da TABELLA!

γ = 4 / ∅ + √(δ² - λ²) < 1 ok

N_Brd = Σ A_fμ^k 235 / x_μ1

φ

= 0,15[1 + α (λ - 0,2) + λ²] =

= 0,15 [1 + 0,14 (0,622 - 0,2) + 0,622²] = 0,797

χ =

= 1

φ + √(φ² - λ²)

=

=

= 0,797 + √(0,797² - 0,622²)

=

= 0,772 < 1,0 OK

N_BRd =

= X A f_yk = 0,772 ∙ 8680 mm² ∙ 0,235 N/mm²

γ_M1

405

=

= 1495 + 738,667 N ~ 1499 kN

N_Ed

N_cad

= 1166,386 kN + 1,3 ∙ 0,682 kN

neo

m²

HEA 260

ρ

o 3,80 m

=

= 1178,622 kN

N_Ed < N_BRd ✅ OK!

1178,622 kN < 1498 kN

Instabilità Flesso Torsionale

Teoria S. Venant

I_x = ^b\cdot3/₁₂<< I_x perché sezione rettangolare

I_t = ^Hs\cdot3/₃

G = ²¹⁰⁰⁰⁰/_2(1+0,3) = 80000 N/mm²

Trave doppio T è formata da 3 sezioni rettangolari sottili.

I_t = Σ ^{a_i b_i3}/₃ molto piccolo

Στ_max = ^{M_{ti} b_i}/_{ΣI_ti} = ^{M_{ti} b_i}/_{l(b_1^3+b_3^3)+a b_2^3/3}

t²=xG

Non necessario G lungo la trave, sezione rett. altimetra potenzialmente critica

Torsione

M__t ≠0 -> travi affranciate piano rispetto che la curvatura

Trave bassa

F No

Trave alta

F SI meglio!

I_t ↑ ω ↑