(1/3) Riassunti delle lezioni e appunti riscritti del corso di Tecnica delle costruzioni con laboratorio progettuale tenuto dal prof. S. Perno, libro consigliato “Progettare costruzioni in acciaio", Ballio, Bernuzzi - Hoepli

TESINA ACCIAIO ORDINE

• Analisi carichi
• Lamiere grecata
• TS e freccia TS
• TP e freccia TP
• Azioni orizz vento + medie, controvento
• Dim. colonnaVerifica instabilità

Unioni bullonate

1. Unione TS TP
2. Carpenteria travi (TS o TP) colonna

Acc, stori:

• Eqm 3 mom (+ dim ℓi, alcume esecuzionitrave ausiliaria)

Schemi:

• Puro trc nucleare
• Capant acciaio
• Camp. elastico plastico → dispersione biemora/b/ret.
• Specificarei cerniera plastica4° caricamento M per He_r 1,5
• T½ di anaisi acc $ → grafico M → X, Coe'

Verif sedi:

• Metodi tens AHM → coeffici (exemption)
• Slez SW
• Coeff x ψ tipo di valori
• T½ di combinazione
• Curva di Gauss (rec) e funzione di elementi olv probabil.
• Lamiere grecata → magari uso He su colonne
• Modello edificio → piani pendolari → xx bucconcatore TP TS e ± cerniera
• Normativa relat. delle microlucature
• Dominio in campo plastico e elastico
• Connessioni travestare di taglio (Journalski)Acc senso su foglio se doppio otriplo

• UNIONI BULLONATE
• casi flessionali, presso flessione assiali, acciaio, olii potenziali, limiti ammissibili

• BULLONATURA
• ANIMA TP-TS (=cerniera)
• precisione giunzione bulloni
• rafforzamento ANIMA TS
• rafforzamento squadrature (superficie)
• ali squadrature + H flessionale (x taglio TS)

• BULLONATURA SU TP

• CALCOLO COMPONENTI FORZE BULLONI (QUAD.)
• colonne HEA diviso in 2 pezzi, 2 con N
• differenza squadrature bulloniche e TS - piegate, saldate e TS
• caso unione TP-TP coi bulloni e acquisti (INCASTRO)

• modulo CONTROVENTO TRAVE-COLONNA
• diff. area frazata e integra
• caso 1 bullone (TENSOFLESSIONE)
• caso 2 bulloni
• verifica TRIUTILI
• angolare e dati di sviluppo
• caso ASTE ARTICOLARI con N una piegatia

• SALDATURE (Teoria)
• casi empirici:
1. corbone FRONTIALE
2. cordone INOLTRATO
3. UNIONE TRAVE-COLONNA
1. N centrate
2. N eccentrico

• CARICO DI PUNTA
• caso flessione: N eccentrico

BULLONATURA

• 2 monolastre, per giunto
• TS: (forate su cuore) 1 foro bullone su TP
• sagomate 2 fori bullonati su TS

T. di anima porte in struttura, le pareti, x asimmetria dei 2 carichi TRAVE non risulta → NO M

Intervento di 1 traverso non ha effetto rotazionale unità

2 bulloni di C

ricorso → mettere + piastre squadrette

Collegare + unire di TP

longitudinale trascinato d'ala d'acciaio d'unione

z - carico

d(M)_z= TAGLIO

d(T)_z= P(z) = CARICO

TRALE APPOGGIATA

1. CARICO CONCENTRATO

P(z) = ♀

T(z) = cost

M lineare

F cambia infso Cless. triangolare

T cost

M lineare

TRALE APP. CON 2 CARICHI CONC.

2. CARICO DISTRIBUITO

T lineare

M parabolico

Dove ho T=O fenule del M è erillo.

T

M

+

-

T

M

TRAVE

_pl³24EI

_pl³24EI

_pl³24EI

_pl²

M₂ = _pl³/2lEI

TRAVEAUSILIARIA

p2 lEI

_pl³2lEI

_pl³

M₂ = _pl³/2lEI

M₂ TRAVE = √_{TRAVE AUSILIC}^TRAVEREALE

→ Equ. 3 _{V OLENTI}

_{u1 = pc} u₂ = u₂ ?

l_EO l₁ l₂

Equ. coup, modo _c

m₁ + 2 μ₂

μ₂ + μ₃

-l₁ / 6 E I ₁

( μ₁₂ + 2 μ₂₁ )

( 2 μ₃ + μ₃ )

l_{2 3} = l_{2 3}

Caso incastro e continuità

(l₂ μ₂)

aiggiungo ente infinites_ciali_ rapidé

Nodo 2

l₂

( 2 μ₂ + μ₁ )

l₁

/ 6 E I ₁

( 2 μ₃ + μ₃ )

→ l_{2 13}

( 2 μ₂ + μ₃ )

l₃ / 6 E I ₃

Nodo 3

l₂

/ 6 E I ₂

( 2 μ₃ + μ₂ )

l₂ / 6 E _l

( 2 μ₃₂ + μ₃₂ )

=

=

l₂/ 6 E I ₂

( 2 l₂₃ + 2l₃ )

+

l₂ / 6 E I ₂

M_{max 1-2} = 6,814 KN · 0,75^m -

20% cm più

(9,08 KN · 0,75^m) · 0,75^m

2 = 21,534 KN^m

piano err.

P

=

9,08

1,25

e²

1,7² = 2,09 KN^m

Momento num ≠ appoggio

(2)

lo

mezzo CARICO su esempio 42 e 23 (scarico 39)

lo num = alto in

(2)

altrimenti nella deframmenta

tranne struttura, MA non strutturalmente corrette

Alterata condizione di CARICO

T₃₀ num = -0,5 pl

M₂ = M₃ = -

1

20

pl²

N.B.

NON CARICANDO tutte le compagnie ottengo

Valori di sollecitazione e altri del caso

CARICO UNIFORMEMENTE DISTRIBUITO!

X verifica su correttezza dei conti:

ordine di grandezza di un e tutto carico

deve essere superato da vetture omologhe

di CARICO

Fino a f_y → controsforzo (dovuto a N) e contenuto

assumo A eff = A nom

Per carico > f_y → controsforzo, provino non è +

resocurabile

nel pratico si vorrà sempre valutare resp. e A nom

3) INCREMENTO - 1a parte crescente

della curva - 0 → E ↑

moltiplicazione di sezioni

tratto discendente a seguito di STRIZIONE in P

defcruz e A costante - in 1 zone

limitato dal massimo e

PERDEDEDI SEC. della PROVETTA

5)

Si hanno corse di scostamento della portata solo

diminuzione de carico finale la rottura del

provino → no E MAX (cdg) MAX ultimo

so fi (carico rottura)

se faccio resp e A agg → C sempre carico

f(scostamento)

carico ↑ rue anche A res

e quindi investimiento progressiva

piu è rescruta

f_y) tensione di SNERVAMENTO → valuta duferentemente s

indicatore del carico delle successive

f_u) tensione di rottura → raccolta del MAX valore di carico

applicata nel recino dichiudad ius poeze

E limite definizione ausely %

rotura

velocità e ascendendo le poro stracate

del provino in modo da insosolare

survalidato e risorosando d) tra f_y

Acc. floravirte acc. si > f

deformate del MA KE

orgarurnte petrusttoin

gomiti di NORMA per seccatura solaplatea

concretato di sotture flessibile e parete

movers filegul piegure inic sufficient

Ovvedide o se ac over duttile val mase poro seccora progettura

ovvidiar de rotare

Sotto ac ace notrice di

rottura e rottura

lef contributo acc. op. de VA carecs

se t > trattasoma acc e (E

f_y fi tra top