Riassunti delle lezioni e appunti riscritti del corso di Tecnica delle costruzioni con laboratorio progettuale tenuto dal prof. S. Perno, libro consigliato “Strutture in cemento armato”, Cosenza, Manfredi, Pecce – Hoepli

Cls swu

Convergenza serie piane

Perfetta aderenza acciaio-cls. Cls non resistenza T. Niche verticali sono effettuate su ere fresche.

N.B. Flessione semplice N = 0. C = T0,81 fcdl = As fyld. PTO e rottura bilanciata. Pro Max extra cui non posso escludere. Se Eacci < 1,86 Fless ... Max.

Presso-flessione

C - T = N.

• Converge se piano
• Perfetta aderenza acciaio - cls
• Cls non resiste a T
• Piccola verifica con cls schiacciato
• Armature in testa e curvate

Valutare se inflette.

N.B. Navier Flessione semplice C = T0,81 by fcdl = As fyd.

Ecl acc pressoflessione

Diagrammi di deformazione che superano i limiti sono compatibili con resistenza del materiale. E.m. è molto alto per cui i 2 diagrammi sl3eghi sono 1 molto piccolo dell’altro d1 = distanza lembo compresso struttura leg = 31.5 /∞ = 6/0,8 muodo 31.5% = 67.5% Esco 4.5% / _∞ → ingranto elastico AC.

Mae come di I grado. Pensuque sempIlete n70 possibilità anche n20 C.F.T.O. C.F.N.lù 3fið 25/30 fcd = 14.7 N/mm² TE AS quid = 6|4 KN.

Verifica

As planitercoto 3|5: y2 = x2: dy. Ec1 anchitura e paperi per “probatica” Med = C+B = Tc Tc = 614 cθ Medπ (d - 0,416 y) = 614 (550 - 0,416 ∙ 178,3) = 28.624,41.

Momento resistente di progetto a flessione semplice. Le fono statico Es: 4,86 cθ → a.m. e → γm basso acco e ferro a veloce tcbs → dove d → π cθ.

CASO 2 N=0 equivale equilibrio tcb deve ridurre rapp. a 1 cunico rapporto modificato. Deformazione armatura compressa? Vicino limiti, calcolare e minimizzare ci 3,5 cθ cioè γn > 3,86 cθ → AÎÉALISPA ≡ ASTRUCCIBAT ⌿ non vincere → debuto dep. ⇒ AÎÌrta in campo elastico calta → posa Alastra stancalcoso ↓ (c) i compr. → mettere μca arm sup x portare che arm. verso Iny → &$#39; pleale.

Esempio 1

ARM SUP e leg. h0,40 · 628 cm² yd C + C' - T = Q0,18    6    y    βc0,1                              39,13 As _fyd – As _fyd < 0 y = 107,6 mm 0,0035 = 1,87 ₂ / 0,86 ₁ % a/l = 0,816 y. bcd 308,13y ₁ = 60y ₂ = 242,557,61 ₁ % 5,50 = 107,64,551.

Defetato ₆ cm Defetu, Quindi Mod (b) N ₂ ^b MM ₂ = T _flex Ammento M rom CASO 3 N calcolato eccentrico Ne1 = M Selezionare campione e rappresentato da numero E Caso pilastro Peso Ne1 Ned CH-CE-F=NNP Ne N ≠ 0 Scavio S. centro calcolo N vedi se N ≥ M Coefficiente 0.85 fcd Metodo AT + As Cavallo plastificato • Febbrile • Differenziale equilibrato Coppia equilibrata in sicurezza Norma alumino nel caso di riporti saldati .con punti cialdati pilindri curo Metodi cuo 02 Metodo • circolare esplicativa • essere rispettato in cuo.

Caso flessione semplice

N=0 ΣN=0 ΣT. Calcolo Med rispetto a quadrature tesi non considerato Med = C + Z PILASTRO POTIN con N = N Med = C + Z + C Armi As non plasticare C = As 8 c quindi trae As traq ehinceturquatredi più per nett sezione NSEZIONE A T Coefficiente solo barre nella verticale sin pietra lett 1794 sporo back. Se la M varia molto lungo la trave → c'è taglio Rip. doghe da confronto con M opport. Se fab Med = Medi TRAVE APPOGGIATA Ammettere nella sola sezione varie le sue tensioni Qui devi inserire elast gum sui sever (al supporto devi tut sever più). Armatura o taberno abs → scarpe è formalmente bene Arm non deve spolversi ell'incastro è impossibile trasferisce tra de suo internus non supermercati ARMATURA su incastro! Non si spolveramento quando trave è sorte di tensioni. Argomento "deve trasparire al viale Magico" (Mrol) Più adesenza acciaio cls 2 diversitabile lungo la barra tengono tr → che redistribuisce il momento.

Se interesse polarizzare

Non da T esure ø H₂O → da solo c Da solasto polarizzato CLS non repertu e reazione nel nel cls - cio è il numero di carkit o reazioni ed è fa unmentalel! Vedi appunti per H=0 Nmax H As sulle strutture e'è sempre un pò di Mpto all'esterno: verifica non soddisfatta! (Mu, Nul) Pto interno: verifica soddisfatta Le infinite coppie stanno su questa curva per disegnare in modo accurato devo trovare alcuni punti La frontiera del dominio di resistenza → SLU.

Traslazione semplice

N_{E=Σ As fyd} = 2π 1256 · 0,3913 = 7a o B_L&sub>33 = 5,816∑ns ⊕ COSTRUTTO DI INTERAZIONE - NπΛ φ∑r separato → N=0   M≠0 Contr' l riparto CM+β ≠ Totale M+⁰ su travi pilastri inf.

Flessione semplice

N.B. Se dimensiono pilastro solo su sforzo assiale quindi momento ci soffre molto cercare su curva reso in base possibile riportato grande momento N dop H=0 N≠0 N=Ac fcd + Σ Asi fyd x trovare FRONTIERA avere quel punto intermedio N dop H=0 N≠0 c+t=0 N dop N=Ac fcd + Σ Asi fyd=nel mondo vedere raccolto eta = 0.8 punto (2) = 0 Ec = 3.5% C=0= 3.5 ‰ arm lim domio arm inflinf ϕ=0 letta del punto spostare 3.5% 213-140-3.5%/0=2.83 >> Eyd= astra uns stu stu inf C = b · 0,814 · f_cd = e = 700 · 0,81 · 0,210 · 16,46 = 1959,89 kN C₁ = A_s · f_yd = 12,56 · 391,3 = 491,67 FON = C_t e C₁ → 1959,89 + 491,47 = 2451 kN H = C_z + C₁ z₁ = 1859,89 · (^h / ₂ - 0,16 - y) ++ 0,125 - 0,16 · 0,21t 481,47 = (⁴⁷⁰ / ₂ - 0,001 ) 115 su kN movest + mezzotoro cda centro sez# Punto1: -; 38642: 115,54; 24513: 170,151; 2708,34: 92,50; 0N: Mmax No cN_O e Postura Bilanciata (Mmax) 3 - cerando dove contemporanea stopr - poliformula HA e Cs 3,5 ‰ plastarcar ^acero 1,86 ‰ e fragil → potrez catreberale nostro 1,86 ‰ eise ex accero accorra in fase 35 ‰ E_t ≥ 3,5 ‰ E_s = 1,86 ‰ y = 35 ^{> 0} Ecu = Ecu - (E_cat + Es_l) elastica Ecu 3,5^th · 86 Ecu + Es_l 37 mm E_s = ^{137 - [g - d]} / _{[b] - Es1} 3,5 ‰ - 2,46 % © potatura E_s: y E_s = 470[ACC]^{E(s) 1g - d = 35,6 % > y} C = 1278,32 kN C₁ > O 481,7 kN E = 481,7 kN N_E+C+I T= -1738,82 kN M= 70,51 kN·m 4) FLESSIONE SEMPLICE ε_c= 3,5 ‰   ε_s= 134 ‰   ε_j= 0,8 ‰ C = 2,039,56 kN   C"= 82,18 kN   T= 481,73 kN N_{E + C + C’ +T=Φ} l 0,2 α N = 0 T= 481,73 kN M= 92,50 kN.

Adesione e attrito

A) Cubo di CLS Tubo di plastica. Molto barre in fase di getto e cerco di spellarla. Beam test. Trave che lavora flessione. Deflezione. Lavorazione rischio. ADESIONE pasta cemento aderisce superficie cls. Attrito quando scorrimento BAR LISCIA scorrimento si ferma. BLEEDING (essudazione). OGGI barre ad aderenza migliorata ATTRITO Concave. DISTRIBUZ. 2ª C3ª CES - ACC si formano MECCANISMI di ADERENZA trazioni disposte radialmente risp. a barre individuano BI-LEE comprimere cls x componente radiale verso est x componente tangenziale che impedisce lo slittamento CLS cavie TUBO con OLLOSTICO PRESS. RADIALE notare tubo è in TEAZ isostatiche TRAZ, sono ⟂ a quelle di C forze radicali. N.B. non venire anche alla CORROSIONE ARMATURE ADERENZA (ANCORAGE) ROTTURA splitting tanti fattori in gioco 2 di progetto progettò (mi resensisi di ADERENZA x trasversare TRAZ e CES) funzione citata dir NORMA TENSIONE _cd = fbd TANGENZIALI ADERENZA ACCIAIO-CLS resist caratteristico f_bd.