(2/3) Riassunti delle lezioni e appunti riscritti del corso di Tecnica delle costruzioni con laboratorio progettuale tenuto dal prof. S. Perno, libro consigliato “Progettare costruzioni in acciaio”,Ballio, Bernuzzi - Hoepli

EDIFICIO e TELAI PENDOLARI

• TRAVI = orizzontamenti del piano
• COLONNE portano al piede carichi solamente verticali
  • cerniera su tutte le estremità alte
  • COLONNE incernierate al piede e in ferro (in corrisp. eli guida terremoto)

Nodo TRAVE - COLONNA = cerniera

• cerniera presente su NODI
• ⁴ cui = cerniera che vinci
• ⁽³⁾ Hp secio o rigido

→ AULLIEVO FENI de PIANO

distr. le vie (non supporta AZIONI ORIZZ.)

• No trasmissione momenti TRAVE - COLONNA
  • (No trasmissione M^th tutta la colonna ne tutta R₁ sui verti)
• La leva vincolare ultrà edificio (TELAIO) de SOBST. CRERRY
• ¹ piano dovrei mettere ^× x errore struttore
• e RO STABILITÀ = ^def assiale trave
  • se C.C. cerchio usic distribuito ho ^(N) su H soluto

• → X strutture sportane errore piani:
  • Introduce ELEVI RIGIDI (es. acciaio presidento verticale di calice)
  • Introduce CONTROVENTI (elementi retcolari)

Quando la campata reticolare

(tour e reticolato nel piano)

sotto azioni vert. basatesi può muovere oltre suo piano HA

sotto azioni orizz. si muove suo reazione vem?

reticolare e azioni orizz. garantisce STABILITÀ

LA SISTEMA PETTORALE

abile nel piano

- se telaio fosse isolato in 3D → costerebbe retatoist fuori del suo piano!

N.B- ORIZZONTALMENTI - LAH, GREC. - T.PRINC. - T.SEC.

flessibili fuori del piano sotto carichi* i li considero rigidi nel loro piano

possono trasliare o ruotare ma ho spost. di corpo rigido (proversione de X componente di spost. nel piano)

VENTO

colpisce subito le facciate le devo bloccare non tutte di rotaz ma ruotando piano e spost. orizz.

→ calcolo momento AGENTE sugli elementi della struttura

[si isolano por parte e poi struttura,

poi si valuta effetto sul resto

GERARCHIA e CASCATA:

• ORSUGARUS ← TRAVI → TRAVI ridondare ← ORIZZON.ZII

1. 4
2. 3
3. 2
4. 4

- TRAVI PRIN. per 2 appoggi - TRAVI 2NDARE opporgiate su TP

- ceniera non presente (x non avere esauritare assimismo nel TP) - non transmutte momento LAH, GREC. matteo = 60 cm 5,10 M

Wing 2-4Wing 3-4Wing 4-6

• QG 7,85
• 0,7 9,15
• 0,8 10,15
• 1,0 15,70
• 1,5 16,70

compensare futura sup.

1 mm di spessore → 7,85 kg/m²

M_min [...] = 2,837 kN/m

M_Max [...] = 2,561 kN/m

H_ed = 18,332 [mm²/m]

180 = 3,515 kN/m

H_ed + H_eq.net ⋛ H_ed

H_ed +

sovrapposizione di […] 60 mm + […] = 600 mm utile!

Valori con H₁ (ali inf.-1) ali sup

V_ed

UNIONE BULLONATA

TP - TS (cerniera)

TS IPE 240

Acciaio S 235

θ

TP IPE 400

Bulloni

σ_td = 86.2 N/mm²

σ_ad = 60 N/mm²

1. Verifica metodo isoperibolo delle aree:
   • 400 - (2 ⋅ 13.5) - (2 ⋅ 1.2) = 331 mm > 270 ok
2. LETTI SQUADRETTA

240 - (2 ⋅ 9.8) - (2 ⋅ 15) = 190.4 mm

Bullone centrale e 55 mm

190 : 2 = 36 mm > 29

18.2 = 36 = 38 ok

38 + 2 = 40

190 - 2 ⋅ 40 = 55 mm 2

_Fed = tras ferro da TS

F_u = F_ed 3 bulloni = (2213.2)² = 124785 N

l_o = 18+1=19

p ≥ 2.2 d_o

1.2 do

p₂ ≥ 2.4 d_o

N.B. tre i M risultanti (somma manica + Mv)

quello + grande cioè dove sommo M equivalente

Vie → 7 - 10%

Mtot = M_tot = M_manica (α_app)

L = 7 - 10%

Mv = V_ce_v²

3 verifica

riforzamento anima in squadretta

ala

se verifica resforzi non è soddisfatta →

devo mettere 2 colonne bulloni

32 50 35 50 32 32

32 32

m_v = V_ce

analizzo pert che ha forse bulloni V_ris + pareti

forze dette ale e anime

d₁ d₂ d₃

F_j = M*e_j

∑dⁱ²

↓ con ali

ala bullonatura ala è + delicata

confronti nel tratto in mano

area int = area est (x rapporto elastic)

s₂ > s₁

T_tratt = Han - M_tot → con semicalm ele

braccio forse int = IPE

CASO (CONTROVENTO-TRAVE)

1 solo foro f caso tenue

• 1 nodo bolzone -> ho CASO TENSOFLESSIONE devo verificare:
• Retrae: i estremi e sottopone a M
• Non si incuneo e nuovamente ecc...
• Borzio non si incuneve, non è soppetta a M (probab TRAVE semplice)

Es. caso con 2 bulloni:

• Distribuita a farfalla -> marca N
• Ne = FH rho
• E come se avessi PATINI che impediciclo RETAB

N.B. Grafico e L -> 1 ralo collepete

• Non Area Retto - No modello elettrica
• Verifica locale zona focta -

VERIFICA TIRANTE

A rezdr AX NETTA con coeff.

• Con coeff Eurocridice area netta resa

k = [ min ( 218,40 / 1_√, 2 ; 41,89 ; 21,5 )

min ( 146,50 / 1_√, 2 ; 21,42 ; 21,5 ) ]

k = 2,42

F_bd = k x f_bd x t = 2,420 x 0,730 x 360 N/mm² x 16 mm / 8 mm =

65,123,9 N = 65,123 kN

65,123 kN > 32,26 kN ✔

3) VERIFICA SALDATURA FASCOLETTO

(Vedi disegno)

e = 460 = 460 / 2 = 230 e = 460 - 270 / 2 = 40 mm

F_V = 91,86 cos β = 52,52 kN

F_H = 91,86 sen β = 75,04 kN

cordone d'angolo

a = altezza

sezione di gola

a = 10 mm cos 45 = 7,1 mm

ref. 57

ϑ₁ = 54,2

18 ^o 2 = 36 mm

18,3 = 54 mm

27¹ - 20,5₄2 = 81 mm

e diametro del margine

diametro de intersez

p₁ = (ϑ₁ + 9) mm = 90 mm

d = 18 mm

d₀ = (18 + 1) mm = 19 mm

p₂ = 90,5 mm

e₁ = 45 mm

e₂

t = 7 mm

f_tk = 360 N/mm²

F_bcd = k a f_tk d t

δ_m2 = 1,25

λ = | min{|^e₁/_3do = 45/30,19 = 0,78

f_tk = 800/360 = 2,2 1

| min{|^p/_3do = 0,25 = 90,5/30,19

0,25 = 1,34; 800/360 = 1}

α = 0,78

k = min {2,8 e₂/do - 1,7 = 2,8 45/19 - 1,7 = 4,93; 2,5

min 1,4 p₂/d_o - 1,7 = 1,4 90,5/19 - 1,7 = 4,97; 2,5}

k = 2,5

F_bcd = 2,5 0,78 360 N/mm² 18 mm 7 mm

/1,25 = 70.761,6 N ~ 71 kN

F_bcd > F_v

71 kN > 22,76 kN