Riassunti delle lezioni e appunti riscritti del corso di Tecnica delle costruzioni con laboratorio progettuale tenuto dal prof. S. Perno, libro consigliato “Strutture in cemento armato”, Cosenza, Manfredi, Pecce – Hoepli

Metodo alle tensioni ammissibili

Approccio deterministico → metodi di livello

Verifica che generatore che, in ogni sezione di tutti gli elementi della struttura, e soddisfatto uguaglianza:

• P_d
• P_ad

Valore tensione ammissibile

• Passo alla generica sezione
• Azioni agenti su struttura sono rappresentate in 2 condizioni di carico

I. Condizione di carico I → combinazione azioni norm e accidentali (ad eccezione di effetto vento)

II. Condizione di carico II → combinazione norm nel modo e sovraccarico carichi norm e accidentali (vento incluso)

Sono obbligatorie le verifiche per condizioni I e II

Σ_adm = Σ_adum / √3

• Condizione di carico I → Σ_adm Σ_adm
• Condizione di carico II → 1,125 Σ_adum

Σ_adm = Σ_adum / √3

• Casco di stati piani pluriassiali

Σ_ad = Σ_adum

+ √(C_x² + C_y²)

Σ_ad ≤ Σ_adm

Tensioni normali → tensioni tangenziali

Σ → 235 ÷ 1.5 → 235 / 1.5

Cof. sicurezza 1.5

Ogni azione dei elementi/asse e piu crescere in modo

Maggiore rigidezza armioni

N.B. strutture c.a. → tolleranze in (l.c.)

strutture in acc → tolleranze in (mm)

● automobili

● azione qlax (vento neve)

2. Metodo semiprobabilistico degli stati limite

azioni

resistenza

coefficienti parziali di confidenza (parte agente e parte resistente)

Edifici pubblici → rischio + elevato

Confronto tra i metodi

Metodo tens. ammissibili e metodo di livello 0 che non considerano aspetti probabilistici

• constante in verifica di 1 sezione di (semplicazione) [fc Edif]
• critiche:
• coeff. di sicurezza (ARP) (1.5 x acciaio)
• e non può pensare estremamente preciso di supporto di elevato margini di sicurezza
• verifica stato tensiomale locale e basato su l(f)
• troppo semplificativo → non sono considerati alcuni fenomeni importanti (es. x costruiv. di cd.e)
• ignorato effetto di def. autovalutate e tens. rotive)

Caratteristiche CLS

E_cls = 7 E_acc = 30,000 N/mm²

ACC pav = 0.12 kN/m² c.c. peso resto solaio

pp travi, su neve, su tettoia, non c fondam

CLS ≠ 24 kN/m³

= 4 kN/m³ armatura

= 25 kN/m³ ≃ 2500 kg/m³

Muerta artificiale con difetti

Solaio = 1/25 luce

Resist. L’acciaio

Bassa resist. c

Ritiro / incavonato

Prove di compressione monassiali

Resistenza

Provino cubico

Resist. concreta cubica

RCK

F

Rottura bipiramidale

Attrito governato obituo clq

Espress. zone lat. dove

è nullo rispetto effetto attrito

Provino cilindrico

f_cm

Rottura concreta allometricis

Em = Δε / ε_o

Latero effetto refuade

Minimum ikom +

Isterico c. congrued

Classi

• 25/30
• 20/25
• 28/35

Rck [N/mm²]

f_ck = 24 N/mm²

Resistenza di calcoloa c del cls

f_cd = f_cc/γ_c

= 1,5

(contestativo)

0,85

C + C' - T = 0

0.81b f_cd + A_s f_yd - A_s f_yd = 0

L_N = Approccio T_concreto!

y₁ = 55/5 mm

Controllo plasticizzazione ARMATURA

E_s = ^d-y/_y 0.0035 = 3.7‰ > 1.86‰ ok

E_s = ^y-d/_y 0.0035 = 4.4‰ < 1.86‰ NO

Deve ricercare R_lim.

0.81 (b) f_cd • A_s' E_s' - A_s f_yd = 0

y = b ± √b²-4ac = 641.2 mm

→ Verifica a flessione

M_Rd = C • ^Z + C' • ^Z'

h_trave - 2d' = 250 - 2 • 40 = 170

C = 0.81 b f_cd = 176 kN

C' = A_s' • E_s' = 62.6 kN

M_ed = 176kN (210 - 0.416 • 641.2) + 62.6 (170) = 492.86 kN

M_Rd > M_ed ok

492.86 > 492.6

- Effetto - TEMPERATURA

- Variazioni T provoca distorsioni che si ripristinano alcune crepe o esfoliazioni la cui entità dipende da ferometria stesso

- quando si applica il carico a elementi in cls ci sono 3 tipi di deformazioni:

• ELASTICA
• PLASTICA
• VISCOSA

- Deformazione che si verifica nel tempo

ε

carico

scarico

ε

• elastica
• elastica differita
• viscosa
• plastica

DEF REVERSIBILE

DEF IRREVERSIBILE

Sei viscoso non è completamente reversibile e causa delle componenti plastica che modifica la microstruttura della matrice cementosa

Liv di carico

≈ fino a 30-40% della resistenza

Sei viscoso è LINEARE lo scarico sovrapp. effetto Creep

C > 0 > eff. non lineari

Confinamento è puntuale e non globale

• Staffa rett. concentrano confinamento solo negli angoli → non uniformemente su tutta la sezione! Il confinamento si distribuisce meglio se si inseriscono barre verticali vincolate da legature.

Confinamento discreto

Si sente dove ho legato la barra, meno dove ho barra libera.

• Meglio staffe a 2 bracci
• Più si allontana dal copriferro, lavora meglio

Confinam. negli angoli: ok! Lavora visibil.

• Il non confinato si crepa e schizza via;
• Il confinato si crepa ma ferro lo tiene composto!

• Più resistente, più deformabile

Formula di Richardson (anni '30)

• ^r̅/_r₀ = 4 + 4.1 × ^ρ
• Eff. del confinamento come res tens. comportamento cls confinato > res tens cls = res tens in assenza confinam.
• ^ρ legato a unità res tens acciaio in presenza confinam. (valore >> deformaz. = resistenza)

In essenza confinam. Si crepa ma sviluppa resistenza con ferro tenuto! Si rompe quando la maglia ferro non regge più (> rispetto strutture del cls)

^εsu >> ^εcu