Appunti di Tecnica delle Costruzioni (1/4) - Acciaio

TECNICA DELLE COSTRUZIONI

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G. STUDIAMO IL DIMENSION. DI STRUTTURA INDVID. AMPLIFICA SDC IN FAVORE DI SICUREZZA FACENDO IPOTESI REGIMETRO SEMPLICE (σ ≤ fcd) REGIMETRO FLESSO (pure sismica). Il DIMENSIONAMENTO DI PILASTRI E TRAVI DEVE ESSERE FATTO IN MODO DA 1. VERIFICARE 2. FLESSIONE SEMPLICE.

G. RELIS NASC AL VEICOL DC SDC. SO CHE MI POSSO DIF NEL TRAT. DI FLESSIONE PER GRUPPI.

TRAVE A DOPPIO T

K IPT Σ NDI K M ≥ Σ NDI PL ORMA Q.

CHE VS E UD OGNI 4500 KG Σ ₖS ₑ ≥ Vₐ IN QUANTO ESSANO OMINONLU .

d. Y ≠ 1 L R . TRIPUGNO MODIFICAIGENS .

3. σd ➔ Tgay

L. TROP QUELSO VA FATTO IN CONFORMITA ALLE NOME TECNICA. PER QUO. GRULZ RICINCIA (TM 17/01/2018) + CIRCOLARE 21/01/2019 FONDISI DRIB DI DESDE EQUILIBI .

1) OGGETTO ➔ DEFINIZ TRANGUNCIO PROGETTO STRUTTUR.

2) SICUREZZA ➔PER GLI EDIFICI

3) AZIONI (suive costruzioni civili a industriali per ES.

5) PONTI

6) _ GEOTECNICA

9) COLLAUDOI (STATICA)

10) IDEAL DEI PANCI STRUTTURALI

14) MATERIALI STRUTTURALI

Elementari sono il ding di sollecit.

Successivamente le cls non messo a trazione di questo campione due bruna messa le armature (che resistono a trazione).

Sovrare il rag significato sovrappeso delle armature e quindi far collassare la struttura.

Po bisogna seg. una linea di influenza e isolare la mia struttura nella sez. critica.

Se io metto insieme questa sez. dove sempre sono qui, molti altri amplifs uscolo sopra sovra questa sez. inerti la linea di influenza.

Qui è dove systema la sez. -

Verifica della sicurezza strutturale

Con un apprecio univario metafisica, nessuna ancora e in carc. cls misure approssimati chi calcolo.

Nessuna materiali

La ovanzo di prova pt 1 laggrano che non danno. In questo caso sociabile in car., la provare cls podare già in misure approssim.

Incertezza misure approssim. di calcolo

"CLASSIFICATI" IN BASE ALLA VARIABILE DEI LIVELLI METEORICI NEL TEMPO

PROFILI UTILI [G]

VARIABILI (Q)

ECCESSIVI (A)

SALUBRI (E)

• AZIONI SICURE

TOTALE VITA MEZCHANTI RELINI

ARCHI, SCALE ECC.

MASSIMA VARIANZA IN COMBINAZIONE

CONTROLLO

VARIABILI NON STRUTTURALI

PROFEZIONE DELL’A DESIGNTO, STRUTTURA OVVIAMENTE C SECONDO MOTIVI ATTUALI TEMPORALI

IL VALORE CARATTERISTICO DELLA STRUTTURA

AZIONI VANNO VARIANZA NELLA FORMA STRUTTURA NON SI PONE

LA VARIANTE SENZA MAZION

(INFRA…) AL VALORE DI AZIONE VANNO REGIONI DI RUMORE N.B.

si adoperano disturbi sui manodrammatici ma protottici non sostegno costruttivo architetto indefinito

Se sulla mia struttura ho un carico variabile devo come vincolo massimizzare il momento in A (x modo a verificare la sicurezza)

Curve che massimizza il momento positivo

La norma definisce che le verifiche all'equilibrio senza sforzi sono di 3 tipi:

• Stato limite di equilibrio come corpo rigido
• Stato limite di resistenza della struttura (catastrofe che rimane)
• Stato limite di resistenza del terreno

EQU        STR        GEO

Ad es. solo il destino dei carichi devono essere indicate negli elaborati presentati

I carichi possono essere valutati in modo molto più variabile e naturalmente sono definiti per la norma

In particolar, i carichi variabili dipendono dagli destini d'uso del manufatto: l'azione del vento e l'azione della neve e della sismica volta i carichi legati al destino d'uso della camp. si dividono in

Carico variabile uniformemente distribuito q_k [kN/m²]

Vanno appositamente riportate

Carico concentrato verticale Q_k

Vanno appositamente riportate

S_D e S_LU 

(Carichi contabilit)

Si utilizzano per verificare locali

H_k

Si utilizza per variabile classica ossia

Parametri determin. univoci espressi carico limite su tutta la mia struttura

Imprese 2.000 x 2.250 mm

(Figura) Un persona si appoggia sul parapetto

(Figura)

CLASSIFICAZ. IN BASE A SFRUTTA TRASVERSAL

TECLA NODI VISSI

SISTEMI SU MURAI

MAREI PESSINO INCARICO NODO SAGGEZZA STRUTTRURE COLLAFRICO

EFFETTI DEL SECONDO ORDINE TRASCARBARE

ES

F

h

MS=FL

M+FL+PS

LA CONTROTATURA MI PERMETTE DI FAR GUADARE LA MIA STRUTTURA NELLA PRIMA CATEGORIA E QUINDI SPOSTA P.P DI APPUGIO PER ORDITURA

CLASSIFICAZ. IN BASE ALLA LIMITITA FRECUENZA DEI NODI

CAI NODI VIDIDI

TRUSSO PARTOREE STRUTTURE SPECIALI PS

NODI SI TRASMETTE

Punto fisso

Le colonne sono sensibili subendo rotazioni in tutti i piani

Come impedisco i movimenti?

Devo rendere rigido anche il piano orizzontale ossia il solaio

Piano rigido

Posso evitare i contronventi facendo solai in cls/altro cemento

In fase di getto però il piano è comunque debole... si azzoppa se è appoggiato durante il calpestio?

La controventatura va comunque realizzata poi si decide tramite il centro spostato

Possono essere fisse anche movibili

Costa di più un muro appoggio, i torsibili o normoline e lavorare lì?

Posso togliere alcune controventature: basta che ce ne sia almeno una passante da parte a parte

Ocio! Questo è un piano orizzontale!

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Poi posso diminuire verticalmente basta controv e diagonali

Verifica a compressione (c.s.l. composte)

_Nsd ≤ _Nb,Rd

OSS: Se raggiungo il carico limite ultimo X invece dell'elastico (e quindi prima della plasticizzazione)  sto sfruttando al massimo il mio profilo

Ho un coeff. riduttivo unico per tutti rispetto

Inizial. locole sezione interno profilo non stiamo eseguendo una verifica globale

π²E I_y L₀² = M_E minore

σ_cr = ^N_cr/_A

Di tutti i trattini il dato più critico da inserire è:  L₀

λ = snellezza

_Ix = minore _Ix = LUNGHEZZA LINIARE DI INFLessione

β = ^r/_A

^π2/F_yw ¹/_L0²

Φ_Ey = 0,5 [

+ α₂ ( X_y − α₂ ) X_y ]

= 0,5 [ α₁ Σ( 9,735 − α₁ +

+ [ Σ²_Z ] 0,5 + 1,059 ( 7,22 – α₂ ) + 0,728 ]

Φ_Z = 0,5 [

+ [ Σ²_Z ] 0,5 + 1,059 [ Σ²_Z ] 0,5 [ Σ²_Z ] 0,895

X_y1 = 1 − 1

= 1

Φ_y ^{(1 − φ1 )} _{G − V²}

Q.0,658 = 0,638

+√Q.895²

X_Y2 = 1

= 1

0,955 + √0,558 &tfrac; 0.728 = 0,669

X = X_NN ( X_Y1, X_Y2 ) = 0,638

N_{U, RD} = X λ N_{p, λ} X_yk

D_MA 0,638 (78.1 × 102)

1,05

= (1,05)

= 1.116 U

↓ G

5 − RET BASSO

ASL N_R PROTEX

↓

TIEMPO CONSUM DOZIL FACTO

IL MIO PROFILO, PS

SOLAVE NON 105 AUSB

CASO STUDIO

[EL TESI]

COM POSTO GRISANDO

NUM MIEI PONCRIQUES

C'ESSI ATTIVI SEGNO DEI i F.

TESI

N_ed

N_{U, RD}

_{AGT > 1} 1

MIN _{SES SYN} N_{UR DSC}

N_{UR, ID} N_UR N_{U, RD} X

SUB

1 GLOB ^{0.9 Agt}

_{MAX 8 X}

^{MAX 8 SUP_M...} OPERATIVE

^{MAX 8 TIOLU ED AAGGUS}