6° parte di 6 di Tecnica delle costruzioni

Name: 6° parte di 6 di Tecnica delle costruzioni
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Author: federicofabiani

Revisionato il 09/07/2026

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In questi appunti c'è la sesta parte di 6 degli appunti presi a lezione nell'anno accademico 2021/2022 di tecnica delle costruzioni del professore Franco Bontempi. Appunti molto utili per …

Esame Tecnica delle costruzioni

Facoltà Ingegneria

Dal corso del Prof. Bontempi Franco

Università Università degli Studi di Roma La Sapienza

A.A. 2021-2022

52 pagine

Appunti esame

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Estratto del documento

Simmetria geometrica e carico

Trave infinitamente estesa

Carico uguale per ambo i lati per massimizzare M in mezzo. Per risolvere la struttura sfruttiamo la simmetria. Struttura simmetrica e carico simmetrico. Struttura simmetrica, carico non simmetrico. Per la 1°, se nella 1° serie φ₂ → M ≤ 0. È come se ci fosse un nastro.

Simmetria geometrica e carico

Trave infinitamente estesa. Carico uguale per ambo i lati per massimizzare M in mezzo. Per risolvere la struttura sfruttiamo la simmetria. Struttura simmetrica e carico simmetrico. Struttura simmetrica, carico non simmetrico.

Per la 1°, se nella 1° serie è come se ci fosse un ingastro - ₀l² = 1/2 = ₀l² = 1/248 sulla 2^a es.

Punto minimo

Per la 2^a serie, il punto minimo V_z^≠0 → V=0, V_x=0 → N_x^≠0, φ=0 → M^≠0. È equivalente ad un bi-pendolo deformata antisismetrica. C’è continuità, φ^≠0 → M=0, V_x^≠0 → N^≠0. Per la 2^a è come se fossero travi appoggiate ^qℓ²/₈+=^q² ₄₈ + q² ₁₆ = ¹₁₂ q² - ^q²₂₄

Solaio in laterocemento

Realizzato interamente gettato in opera o parzialmente con predalles - travetti tralicciati o in C.A.P. Laterizio, travetto, travi secondarie, travi principali. Lunghezza di ancoraggio traslazione diagramma momenti interasse tra travetti. λt ≅ 45 hz ≅ 50 cm. Larghezza travetto bᵀ = 10-12 cm, elemento di alleggerimento bᴱ = 38-40 cm, hL ≥ max (12 cm; _L/₂₅) altezza laterizio. NB solaio tipo Varese, getti di continuità, tavelloni, poi sopra ➔ soletta.

Nella soletta si mette una rete elettrosaldata con φ_min = 6 mm 20 × 20. NBX ψl peso C.A. γC.A. = 25 kN/m³, peso CLS γC = 24 kN/m³, peso acciaio γS = 78.5 kN/m³. σ_d Laterizio 8 kN/m³ 0,2 0,4 2 1 = 4,3 kN/m². C.A. 25 kN/m³ (0,1 2 0,2 1 + 0,4 4,1) = 2 kN/m². σ_d2 Intonaco (cemento) 21 kN/m² 0,15 = 0,35 kN/m². Massetto 4,5 kN/m² 0,08 1,1 = 1,2 kN/m². Pavimento 0,5 kN/m². Tramezzi —> Variano in base al materiale. γ_F = kN/m —> 1 kN/m².

Nella norma c’è una tabella. Somma per un solaio 25 4 Lσ_d = 8,3 kN/m². σ_d2 = 3,2 kN/m² —> Trovo armatura (come per le travi, pievi) A_s ≥ M_ed / fy_d o_is. Poi verifico a taglio.

Verifiche richieste

SLU => Combinazione coi Coeff. di Sicurezza. SLE => Deformazioni, Tensioni e Vibrazioni. Ogni barriera deve essere definita tramite il diametro, lunghezza totale e piegatura. Se la verifica al taglio sugli appoggi non è verificata, levo dei laterizi per aumentare il rinforzo.

Tela shear type

EJ → ∞, EA → ∞, M = 0. EJ punto di flesso sui piedritti r 2M_L H||| H ()₃ = HL₃ / 3EJ = K = 2L EJK = EJK_tot = K₁ + K₂ = 2.12EJ / L³. Se il telaio shear type ha n piedritti, K_tot = m°. Es. Il piedritto più piccolo è quello maggiormente sollecitato perché ha una rigidezza maggiore.

Legame costitutivo

δ₁ = ^{P₁ h³}⁄_{12 EI&jfr;}
δ₂ = ^{P₂ (2h)³}⁄_{12 EI&jfr;}
δ₃ = ^{P₃ (3h)³}⁄_{12 EI&jfr;}

Congruenza

δ₁ = δ₂ = δ₃ = δ

Equilibrio

P₁ + P₂ + P₃ = P. P_a = ^{12 EI&jfr;}⁄_{h_i³}δ. P_a = ^K_i⁄_{∑ K_i}. P.

Esistostatica

Solo equilibri.

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