3° parte di 6 di Tecnica delle costruzioni

Name: 3° parte di 6 di Tecnica delle costruzioni
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Author: federicofabiani

Revisionato il 09/07/2026

di federicofabiani

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In questi appunti c'è la terza parte di 6 degli appunti presi a lezione nell'anno accademico 2021/2022 di tecnica delle costruzioni del professore Franco Bontempi. Appunti molto utili per …

Esame Tecnica delle costruzioni

Facoltà Ingegneria

Dal corso del Prof. Bontempi Franco

Università Università degli Studi di Roma La Sapienza

A.A. 2021-2022

55 pagine

Appunti esame

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Estratto del documento

Classi e calcolo dello sforzo

Le classi secondo il Capitolo 4 delle NTC 2018 sono 4.6, 6.3, 8.8, 10.9. Per calcolare lo sforzo ultimo e di snervamento, utilizziamo le seguenti formule:

f_yb [MPa]

4.6 → 4.6 * 100 = 260 MPa
6.3 → 6.8 * 10 = 430 MPa

f_ub [MPa]

4.200 = 400 MPa
C.450 = 600 MPa

Sono valori caratteristici.

Coefficiente di sicurezza

f_eba = ^f_eb_M

d_M = 1.25

d₀ = Diametro foro
d < d₀
d₀ - d₀ = Gioco foro - bullone (anche qualche millimetro)
Agevola la costruzione, non può essere troppo grande, sennò abbiamo problemi di trasmissione. 1mm ≤ M20
Il foro è un punto di indebolimento poiché costringe il flusso di tensione a concentrarsi.

Classi e sforzi secondo NTC 2018

Le classi sono 4.6, 6.8, 8.8, 10.9 per calcolare lo sforzo ultimo e di snervamento.

f_yb [MPa]

4.6 ⇒ 4 × 100 = 400 MPa
6.8 ⇒ 6 × 8 × 10 = 480 MPa

Coefficiente di sicurezza

f_ebd = f_ub / γ_M
γ_M = 1.25

d₀ = Diametro foro
d ≤ d₀
d₀ - d₀ = Gioco foro - bullone (anche qualche millimetro)
Agevola la costruzione, non può essere troppo grande, sennò abbiamo problemi di trasmissione. 1mm ≤ M20
Flusso costante (lontano dal foro)
Il foro è un punto di indebolimento poiché costringe il flusso di tensione a concentrarsi.

Fasi e giunzioni

FORZE

I FASE
II FASE
III FASE

Serraggio maggiore → Induzione di trazione nel bullone
Si usano le rondelle per evitare plasticizzazione locale nelle parti
Contro-dado = Evita un allentamento del bullone

F_SCORRIMENTO = μ N_S
Forza applicata di trazione
Coefficiente di attrito
II FASE -> Se F = F_S, si riduce il gioco foro-bullone
Alla fine di questa fase, il gioco iniziale non c'è più
Nell'analisi SLU la consideriamo omogenea
Modalità di collasso delle giunzioni
F_ed ≤ F_cd
Domanda effetto di una sollecitazione
Capacità resistenza di progetto
Le unioni bullonate possono essere soggette a taglio e/o a trazione

Collasso a taglio

Tranciamento gambo-bullone (tipo c)
Il bullone non è una trave di Bernoulli né un nodo Toro

f_mb = f_tb rettina a trazione b bullone
f_ultima
F_Vrd = 0.6 · f_uw · A_res → 0,75 A_nom
γ_M → 1,25
Δ ≈ 0,6τ_MB = f_u

Rottura per rifollamento

(Ovalizzazione del foro) (Tipo 1)

F_Vrd = f_up · t · d · αK_γM
f_up = Sforzo ultimo piastra
αK = È una funzione f = (e₁, e₂, f_ub, f_up)
0,6 ≤ αK ≤ 2
l₁ ≥ 3,2 · d_o

P₁2 = Interasse interno in direzione del carico
e₁ = Distanza dal bordo direzione carico
P₂2 = Interasse interno ortogonale al carico
e₂ = Distanza bordo ortogonale al carico

Strappo (in progetto non si verifica) (Tipo C)

Tsollecitazioni interne
Deformazione causata dalle sollecitazioni interne

F_vcd = _{0.6 f_up l t 2}/^γ_M1
Trazione sezione più indebolita dai fori (Tipo F)

bFF

Vari percorsi di rottura considero quello minore
A_MIN = (b - 3d_o) t
F_vrdG = _{f_mp A_MIN}/^γ_M

Per verifica di progetto prendo in considerazione:
F_red = min (F_ted) e F_ed ≤ F_ted

Collasso a trazione

1) Rottura gambo

Sollecitazione di trazione porta a rottura questa sezione
F_ted = 0,8 f_ub . A_res
γ_M2
A_res = A_nom se lavora l'area filettata

2) Punzonamento

Se t₁ < t₂, si deformerà l'elemento (1)
Pressione che tende ad entrare nella piastra
B_ted = 0,6 f_u . π Ø . t
γ_M2

Considero come resistenza a taglio
F_ted = min (F_red, B_ted)

Giunto Flangia

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