5° parte di 6 di Tecnica delle costruzioni

Calcolo delle strutture iperstatiche

Queste strutture erano facili da calcolare poiché rientravano in quelle ipotesi, ma erano difficili da valutare le iperstatiche (Belluzzi: calcoli a mano di una struttura 8 volte iperstatica). Möhrschl sono poste dopo l'ancoraggio e creano tensione per la meccanica del continuo. Non vale poiché c'è l'aderenza, per DSV le sezioni ruotano e traslano restando di piano. Nel C.A. (calcestruzzo armato) non posso dire se rimane piano. Möhrsch cerca di spiegare il comportamento del C.A. utilizzando come schema quello delle travi reticolari.

Strutture e comportamento del C.A.

Queste strutture erano facili da calcolare poiché rientravano in quelle ipotesi, ma erano difficili da valutare le iperstatiche. Möhrschl_R = sono poste dopo l'ancoraggio e creano tensione per la meccanica del continuo. Non vale poiché c'è l'aderenza, per DSV le sezioni ruotano e traslano restando in piano. Nel C.A. CLS non posso dire se rimane piano. Möhrsch cerca di spiegare il comportamento del C.A. utilizzando come schema quello delle travi reticolari.

Zona compressa del CLS

Nella zona compressa del CLS si può immaginare che ci sia il corrente superiore e le barre longitudinali siano il corrente inferiore teso nel C.A. Si verificano fessure esse sono ortogonali alle sollecitazioni di trazione e parallele ai ferri di CLS compressi. Non possiamo usare la trave francese come schema poiché ha i puntoni diagonali posti in maniera orizzontale rispetto le fessure del C.A. Potremmo usare la trave UK... comprimere ...Schema Trave USA.

Punto di CLS

Non possono essere in CLS → saranno di acciaio ferri piegati. Anche se gli schemi degli sforzi sono stress block mi cambieranno solo le distanze. Nota bene: armatura longitudinale e trasversale (30° rispetto quella long. o con un angolo di inclinazione da 30° a 60° → 45° è più facile). Pre-compressione, compressione più bassa C.A., compressione. Si apre parte tesa, cucitura di una futura fessura. Cucitura USA migliore poiché viene cucito nella stessa direzione della trazione, cucitura UK e slunghezza ancoraggio 40φ = 880 mm, diametro 20.

Ferro piegato e staffe

Fessura, ferro piegato, staffe solo costruttiva. Sisma metto l'angolo. Anche se M=0, ferro piegato. I ferri piegati sono più efficaci ma non per pilastri, poiché se cambia la direzione della forza, il ferro piegato non lavora più, inoltre ci vuole più manodopera per realizzarli. Cerniera, lama di compressione, catena, flusso di compressione dovuto dalla lama di compressione perché si trova sia sulla parte compressa che tesa.

Normative e calcoli

Nota bene: le norme fanno riferimento a modelli tridimensionali dove la teoria trova sostanza e le teorie sono più efficaci. Domini di interazione - Calcolo SLU_h = C + l_st + _l/2. In base alle condizioni ambientali [25 - 30] mm. Asse di sollecitazione. Vogliamo determinare un dominio di interazione _Nd - _Md, per capire come varia la resistenza.

Diagramma di Rüsch

Punti notevoli: 1° campo di rottura = rottura a trazione. A trazione il CLS non è reagente perciò solo l'acciaio reagisce. La normativa fissa ε_ultima a 10%, è un dato convenzionale perché dopo ε_yf_ykf_e f_yk sempre. Il valore di ε_ultima dipende dalla percentuale di ferro e carbonio. ε_y = f_yd / E = 450 / 1.15 200000 = 1.86% ≈ 1.9%.

Determinazione dei parametri

{N_ed = -T-T' = -f_yd A_s + f_yd A_s'. M_ed = T ( h H/2 ) - T' ( H/2 h" ). Se suppongo che sia una sezione simmetrica perciò A_s = A_s' e h' = h" avrò che {N_ed = -ø f_yd A_s. M_ed = 0. Rottura limite. C ε deformati: ruota intorno al punto A affinché il punto più in alto ha ε = 3.5%.

Conclusioni

3,5% deformazione ultima del CLS. _y lo trovo per uguaglianza fra i triangoli. _y / 3.5‰ = h / 13.5‰ → _y = (3.5 / 13.5) h = 0.259 h. L'andamento parabolico delle compressioni sul CLS viene sostituito con uno stress blocco. C_c = f_cd 0,8 y b = f_cd 0,8 0,253 h.