4° parte di 6 di Tecnica delle costruzioni

Equazioni e concetti strutturali

F = (A_cs + m A_s) ̅_c̅_e = \( \dfrac{F}{A\textsubscript{io}} \) ≤ _̅c ≤ 4.0% ̅_bc̅_s = \( \dfrac{M_{E}}{A\textsubscript{io}} \) ≤ ̅_bs ≤ 60% ̅_ys2) Plastico SLU/LIMITEHp. → Molto difficili da rispettare

1. Infinita Duttività
2. Instabilità

Acciaio e calcestruzzo

Per l’acciaio_g = \( \dfrac{f\textsubscript{yd}}{E\textsubscript{s}} \) = 400 MPa / 200000 MPa = 2‰ → _t = 5 = 7 ~ 150% = 170‰ → Si trova circa 70-80 volte rispetto allo snervamento → Duttività infinita

Per il CLS (f_cd = valore efficace) → 0‰ 35‰f_cd → f_cd Parabola rettangolo → 2‰ 35‰0.7‰ 35‰ F = (A_cσ_c + m A_s) Γ_c AREA IDEALE Γ_c = F / A_io ≤ ν_c ≤ 40.0% Γ_jcΓ_s = M E / A_io ≤ Γ_is ≤ 60% Γ_js2) PLASTICO SLU/LIMITEHp. → Molto difficili da rispettare

1. Infinta duttilità
2. Instabilità

Per L'Acciaio Γ_sε = f_yd / E_s = 400 MPa / 200000 MPa = 2‰ε_f = ΔS = ΔT% ~ Δ50% = Δ70‰ SI TROVA CIRCA 70-80 VOLTE RISPETTO ALLO SNERVAMENTO → DUTTILITÀ INFINITA

Per il CLS (f_cd = VALORE EFFICACE)Γ_cf_cd Parabola rettangolo Parabola biunivoca 35‰ε_c Per la duttilità del cls, facciamo finta che ci sia, ma dipende dal confinamento, quindi senza staffatura neanche mezza ipotesi è verificata. 2° Mp L'instabilità del cls è evitata dalle dimensioni (Λ <= 50), per le barre invece con l'utilizzo delle staffe

Comportamento strutturale

F_ultima = F_{max cls} + F_{max ts} = A_cls f_cd + A_s f_yd - Appiocco ε_c = ε₂ = ε conguenza N_dmax LB ε₂ N_dmax ε Sé non cé infinita duttilità ε₂ t N₂ N₁ ε Sé uno dei materiali non ha duttilità la somma é minore della resistenza dei materiale preso singolarmente

Comportamento elementi inflessi in C.A.

USO UN FLESSIMETRO PER MISURARE L'ABBASSAMENTO

• I stadio: Trave danneggiata più fragile
• II stadio: Tutta la sezione reagente

Fessure di taglio RIGIDEZZA DI TUTTA LA SEZIONE REAGENTE MODELLO FESSURA -> RAGGIUNGE RESISTENZA A TRAZIONE PROPAGAZIONE DELLA FESSURA

Modelli di comportamento

1. Modello 1 (aggiungo barra longitudinale) (I) (AB)
   • Fessure nelle zone di taglio
   • In prossimità dell'appoggio si sfila l'armatura
2. Modello 2 (ancoraggio barra) (I e II)
   • Fessura in mezzeria
   • Reazioni dovute al contatto con il cls
   • Rimanendo solo l'acciaio, la T passa solo sulla barra
   • Se T > A_ff_b -> si arriva a rottura (BC)
   • Se A_b è sufficientemente grande, acquistiamo sia resistenza che duttilità (CD)

La rottura di taglio avviene in maniera fragile. Perciò per portare un carico trasversale è necessario che le barre siano ancorate e abbiano un'area sufficiente. Nelle zone dove il taglio è maggiore si innescano dei meccanismi che permettono il passaggio del carico superiore alle reazioni.

Schema ad arco

Questo meccanismo si attiva molto bene per travi poco allungate. Nel CLS la teoria del continuo non vale poiché il CLS si lacera. Considero l'intorno della fessura: la barra si piega contrastando lo scorrimento (dowel action, effetto spinotto). La fessura è scabra → cerca di svicolare gli inerti. Per scorrere si dovrebbe allontanare quindi se ci fosse una compressione si eviterebbe lo scorrimento.

Effetto dilatanza

Il materiale lapideo tende a dilatarsi per scorrere. In mezzeria il taglio è quasi nullo → rottura a 80° ≈ 45° - Meccanismo a pettine - Si vengono a formare delle mensole ideali. Vanno poste delle armature trasversali per evitare il taglio. Sono compresse. Ce ne saranno di più e con diametro maggiore, dove il taglio è maggiore. Potrò barre con diametri maggiori dove il momento è massimo.