Appunti di Tecnica delle costruzioni (4/4) - Calcestruzzo armato

Calcestruzzo Armato

• Emissioni di acqua, deve essere a livello di penetrazione. UNI EN 206-1.
• Miste e movimenti di misure di cls.
• Caratteristiche principali del CLS:
• Lavorabilità
• Durabilità

Metodo di Misura: Cono di Abrams

Misura il collasso del CLS una volta sollevato il cono (slump).

Prova a Compressione

• Misurazione dei provini. Cubi = Resistenze di assorbimento (cilindri = h > 2d).

Resistenza cilindrica: _{fck = 0,83}

Assest. = media

^{f_cm = f_ck + 8 [N/mm2]}

Casi di designazione del CLS → C 8/10

• Costruzioni in calcestruzzo normali: ^precompresso

• PROVA DI TRAZIONE INDIRETTA

      MERID. C SLINDER

      • SUMMA TRAZIONE   ~ UCE IL DIAMETRO

• RITIRO DEL CLS  –    EVITTO AUTOGENENSI DEL CLS

      CASEO ISO:

            [₂]

      OG-2°-IC-E

      [11.2.5]

• VISCOSITÀ DEL CLS

      _{qeo;        ~ ( ~ ~ )}

      ΔZAC

(

            _{[ ]}

             _e;        

nel momento in cui la trave si fessura il cls fornisce solo un + massen

la resistenza è data dal ccs

gabbasso + armature tesa

statica 2: fase fessurata

sezione si parzializza

maggiore solo una parte della sezione

il maggior d'inerzia prima ha tutto il rettanglio (25h 1/6bh²) ha

quando si fessura diventa solo quello della parte residuata

cargo flessione

diminuisce la rigidezza flessionale

diminuisce la rigidezza della curva

se comincio ancora a caricare in molto lungo, lo sforzo max

resistenza l'acciaio il cls raggiunge la

max res. cls

tens. snilieui nuinao

il cetminar si plastickiza

stage 3: fase plastizzata

se comincio ancora avanti ad un arco fiato, e quindi una dei 2 materiali si rompe, è

e me sta

conn. pel cls

compassimo

norma 4

rottura per compressione attrazione

lo slv si raggiunge partizionare senna x rotunda del cls (20 mpa 81/6t, vins 2/6 del 7%)

SUPPONIAMO CHE UN VIVA SEI.

SIA SOTTOSPOSTO IN UN CERTO MOMENTO FISSO

CALCOLO

AUMENTO N UNA SEI, CHE PURA QUA FA

VINCOLATA PUÒ REN ESSERE +

SISTEMA DI CARICO

SENZA MOMENTO

ASSIALE

SUP

IO POSSO QUINDI VEDERE DI AM YUUOA NE A DX NE A SX.

RIENIAMO COME SI COSTRUISCE UN GENERICO P.TO NEL DOMINIO FISSO X:

EQUILIBRIO TRASLAZIONE

N_rd = -N_c - N_s + N_s

N_c - Vol. Diagramma M_Ed P_Bx b f_cd

FORMULA INVASA

MAGICA

P_l =0.84

σ_S - σ^_S A_S

σ

σ_s = E_s ε_s

FISSando IL DIM DELLE NEPLIONIANE DIAGRAMMA

(INTERCETTA PASCAL COMPIONE)

FISSANDO IN POESANA

ε^_s1 = ε_cu

x - d (x)

a 35%

σ_s = βf_yd

ε² < ε_yd → σ_s = Es ε_s

d

ε_S = ε_cu

d/x → x d ≤ x

ε_s > ε_yd → σ_s = βf_yd

Accezione Resistenza a Taglio

Trave di tipo H₀ + C₄ assegnato (appello rosso).

Vivo sempre teso.

Tirante/sbarre tese o compresse.

Le pressioni sono fisicamente compresse.

La resistenza a taglio è sempre minima when quella reale resistenza a taglio è quella della basica compressa.

NB: Fai stare stabile solo per resistenza a taglio via la rottura a taglio. La rottura maggiore anche se non ho le staffe via sempre嘛 trascrizione.

La resistenza a taglio è la casa è compressa da modificare di tutto il CLS assegnato.

Se non ho basica tesa, modello mi dice che ho resistenza a taglio nulla.

Abbiamo visto dalla trave che con costruzione ci sono effetti secondari che attivo un contributo di resistenza a taglio. Meccanismi secondari.

VALUTI 2 lo sd. se basta.

z_lim > z_d decisiva 2 testa o devi ins.

M_Rd,um = N_c| z_lim

z_lim,d = x_lim,d - x_u4,β

Disegno pag. 127

• x_lim = ^{f_cd x_lim p_1-b} / _As

N_c= 

M_Rd,um = V^l- z_um

Se

• M_s,d > M_Rd,um - necessaria sola analitica z_d

• 2 M_s,d 2 - N_ed^.e_Rd,l
• [M_s,um]

IN GENERALE QUINDI:

NON SEMPRE PREFERIAMO UNA PAST. UNICA. (ES.1-B)

PLANALDA solo analitico. (ES. A)

DA FARE:

• Trovo o ss. neutro e proseguimi l'ignocate a_s

Sviluppo a_s

M_s,sd + _{^Ned⁄βyd - Γ}

• M_{x, sd} = (A_s ^σ_y-_{Ned ζ}
• < ^{0 σ_yk⁄β_ys}

Svolgimento (a)

xu4,s = b ±√Σ(a+3+4)

(Sa ua b)

Sviluppo

• 1x² - δ
• β⁄2

Svolgimento

• 2x - β ^γ_yd

Solve:

< 0 for Δ

2σTm_zz

nudo una S.C. con i carichi ∅=8 mm (minimo passeg.)

A_sw = n_b A_b = 1.05 mm²

∅=8 mm

per intinzione, altezza interamente V_rd,s = V_bd

S = ^A_sw⁄_Vbd

= 0.9 ⋅ 870 = 391.25

V_rd,s < V_bd

OK

però da fine verifica prevista

A_se > A_se,min S = 600 mm²

S ≤ S_max = MIN { 8; 376 }

A_se < A_slim questa maniera non va bene

S ≤ 200 mm

cambio il diametro delle staffe, visto che S va bene.

lavoro con H_bEZ ∅=10 mm A_se = 785 mm²

OK