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CMC
range
a
e di
tensioattivo
molecole
tensionesuperficiale
tensioattivo la
di
All'aumentare
della diminuisce tensionesuperficiale
tensioattivo
oltrepass ta
la
la diventa
tensionesuperficiale costante
CMC la
Fattoriche
determinano CMC la
del
della diminuisce
catena
1 CMC
se
tensioattivo aumenta
Lunghezza di
di
testa tensioattivo tensioattivi
Tipo
2 nonionici CMC
CMC Ionici
la
3 Forza seaumenta diminuisce
CMC
ionica la perle
il
acidi basi
se aumenta
CMC
diminuisce
4 viceversa
pH
per
pH è
di
la
determina
5 formazione micelle
se
Temperatura possibile
di
Valori
critici temperatura
di le
Krafft TCT
tensioattivi se micelle
ionici nonsi
Temperatura fo mano Krafft la
le di loro
solubili
sono emantengono
non
tensioattivo
molecole
perché solubilità
strutturacristallina MC le
Cloud
Point nonsiformano
micelle
tensioattivi T
se CP
non
ionici di di due
fasi
grandiaggregati
si equindi
molecole
formano tensioattivo
perché il alzato anfifiliche
CP molecole
può usando
essere
separate Idrotropi
di di
es
chenon sodio
Xilenesolfonato
in
sono grado aggregarsi
di
Modello Tanford gli
modello classificare
per aggregati
geometricamente
s pramolecolare
di
tensioattivo
D
Packing p
parameter qui
della
coda
Vi idrofobica
volume
areadella
testa
ap polare
della
li catena
lunghezza di
Forma tensioattivo
degli
aggregati dirette
113 sferiche
se micelle
p dirette
oblate
micelle
113
se 112
CP strato
se 1
112 doppio
CD
1
se Micelle
sferiche inverse
D di AHinic
libera AGinic Simic
micellazione TI
Energia di
le
attmic
Lismic modoordinato
dove molecole H2O si in
perché dispongono
le
del
alle nelle
tensioattivo modo
attorno code
mentre micelle
code in
sono
disposte
disordinato di
Soluzioni micellari elevatopotere meccanismi detergenza
detergente
del
Roll alla substrato
correlato
1 bagnabilità
up
Emulsionamento
2 Solubilizzazione
3
EMULSIONI di
di liquidoall'interno
Emulsione significativamentestabile particelle
sospensione
di di
col
un immiscibile
liquido micelle
soluzione un
contenenti
secondo primo
col
solvente
immiscibile
liquido alle
delleemulsioni micelle
base delle
Classificazione dimensioni
in
d
Macroemulsioni
1 1µm aspetto
opaco
Cd
Nano
emulsioni
2 100 1µm
hm opalescente
aspetto
di
3 Microemulsioni 100AM limpido
aspetto
Differenze stabili
stabili
Nanoemulsioni termodinamicamente
cineticamente non
stabili sia che
Microemulsioni termodinamicamente
cineticamente
di
Tipi emulsioni
Emulsioni
1 in 01W
0110 acqua
Emulsioni
2 acquain
0110 WTO
Se stabili
emulsioni
20
RT cineticamente
46 separazione la
Condizione sedimentazione
evitare
per
TP KBT
9H
101 921
di 2529191
Stokes Vo 921
Legge 9h
di
velocità
Vo sedimentazione
del
viscosità solvente
n la
di
la velocità del
viscosità
aumentando
sedimentazionediminuisce solvente
addensanti
es aggiungendo
MICROEMULSIONI de
Microemulsione stabile
100hm
emulsione trasparente e
con omogenea
chesiforma co
un
e tensioattivo
tensioattivo
un
spontaneamente contengono
frale del
teste
si
es n tensioattivo
cariche
frappone
pentanolo
di T45
LA
Equazione AGform
Gibbs 812 conf
di di della
libera
4G microemulsione
formazione
Gibbs
energia
form dell'area
interfasale
LA variazione 0110
tensioneinterfasale
acqua
812
AS configurazionale
entropia
cont
la formase
si
microemulsione 812
AScone
di delle
Classificazione Winsor microemulsioni
Winsor fase
I miscela61W
1 0110
miscela
Winsor WIO
fase
II
2 acqua
3 fase
Winsor fase microemulsione
II 0110
acqua
Winsor I
4 01W
microemulsione WIO
o fasidel
di
il
di
ternari sistema
numero
Diagrammi comprendere
permettono
è di di
lato valore
un e
a associato N 0110 o
acqua
concentrazione
ogni te sioattivo
co
tensioattivo tensioattivo s
o è
il
Phaseprism traslato
cui
in
a diagrammatriangolare
diagramma prisma
della
l'asse temperatura
lungo 100
O s s
10º 108
w W
di
Shinoda Te
cut S
o W
taglio variazione
orizzontale costante
a
di S
cut
Fish T 01W costante
variazione
verticale e
taglio a
eye la
Metodo LipophilicBalance Metodo scelta
ottimizzare
HLB per
Hydrophilic
del è del
base
sulla
tensioattivo tensioattivo
a un
numero
assegnato
ogni rappo to
fra idrofilo e
carattere lipofilo
di 20 MW
HLB
Equazione tensioattivi
non
Ionici
Griffin per MW
della idrofilica
molare
Massa
MWH porzione
totale
molare
MW massa
di eRideal
Estensione tensioattivi
Davies ionici
per
hi ni
idrofilico idrofobico
7
HLB gruppo gruppo
del
del edei che
tensioattivo in
comportamento acqua processi
previsione avve gono
del
della
a tensioattivo
causa presenza
Limite del
della
del che della
tiene T
metodoempirico
metodo non
HLB conto conc
di
altri
edella
tensioattivo composti
presenza di
il
Fattori
che una
determinano microemulsione
potere
detergente
di
Capacità micellari
1 soluzioni
detergente
dei
solventiorganici
2 Capacità
solvente del
Elevata interna
3 sistema
superficie
FLUIDI NANOSTRUTTURATI
Fluidi soluzionimicellari
nanostrutturati microemulsioni
fluidi di
dei nanostrutturati NSF pulitura
nell'operazione
Vantaggi lo lo
Trasferiscono
1 solubilizzano
nellemicelle non
sporco più
Hannoun'azione lenta controllo
2 detergente maggiore
di
Confinano micelle
nelle
3 quantità solvente
piccole maggiore
s curezza
organico
e pericolosità
minore TRAMITE PULITURA
DA
MATERIALI RIMUOVERE
di da
materiali tramitepulitura
Principali rimuovere
tipologie
1 es cera
apolare
Sporco Mowilith
2 B72
Paraloid
es
Film
polimerici
Cera di
basso C
materialeapolare fusione C
40 70
a punto MP
cost tuito
da lineari acidi
ramificati
idrocarburi esteri
o grassi
d'api paraffina ceresina
cera
esempi
Polimerisintetici esempi
72
Paraloid EMA MA
B acrilico
copolimero di di
Mowilith butile
vinile
acrilico acetato acrilato
vinilico
copolimero
Paraloid Mowilith
B 72 DMS
EEEE
difilm de di
Processo
di inverso bagnabilità
polimerici
rimozione wetting
BAGNABILITÀ
Sistema su solida s
L superficie
liquido
di
Coefficiente S
s Wa
WA ps pi Dis
spreading
di
lavoro
WA adesione
di
lavoro
We coesione del
tensione solido
ps superficiale del
tensione
Vi liquido
superficiale solido
interfacciale
tensione liquido
Psi
Situazioni possibili il eforma
total film
5
se 0 si
liquido un
spande
wetting il
SEO si
liquido
se partial in
dispone
wetting gocce
di il
affinché s
solido
Equazione condizione liquido L
sistema
Young
sia in
G equilibrio
gas Psi pla
PSG COSO
tensioneinterfasalesolido
Psa gas
tensione solido
interfasale liquido
Psi tensioneinterfasale
fra liquido gas la
frala
di formato
O contatto solida e
angolo
angolo superficie
ta gente
all'interfase liquido gas
di 1
S
Equazione Dupré Pea COSO
Young 0
valoridi e
5 1
possonoottenere 0
0 poiché
non si COSO
per
di
l'equazione
perde significato filmdi
90º buonabagnabilità
5
0 0 liquido
se di
90º
se 0 SCO liquido
scarsabagnabilità gocce
DE
WETTING da
film su una
sottile
un 100
am
cui
per
spontaneo
Dewetting processo
ritirarsi
ostile
tende in
e
a
superficie gocce
riorganizzarsi
è
è è
Se il
film alla de
ed
stabilizzato
il gravità
non esso
sottile wetting
grazie
sfavorito he
film ho
del
Altezza
critica 012
27 sin
del A
A capillare
lunghezza gt
del
tensione liquido
Di superficiale
di gravità
accelerazione
g densità
del
p liquido
de
Fattori il
che
favoriscono wetting film
di del
1 buon
un
utilizzo solvente solubilizzazione
migliore della
di
2 buon
utilizzo tensione
tensioattivo abbassamento
un maggior
i terfasale
film
solido
W O
MICROEMULSIONI è
l'olio la fasecontinuae
Microemulsioni in
microemulsioni l'acqua
cui
o
W
è la nelle
fase racchiusa micelle
dispersa
d'arte es
acrilato
moderna sensibili
Opere o contemporanea all'acqua
spesso
le di
alla
Wto
sonoadatte questisistemi
microemulsioni pulitura
Solventi nelle
usati altamente
solventi
Wto
microemulsioni apolari
organici
mineral ciclici
solventi
es spirit siliconici
acquaragia
delle
Problematiche Wto
microemulsioni
di residui
rilasciare
hanno elevate tensioattivo
1 concentrazioni potrebber
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