Progetto del capannone in acciaio - 4 - montanti di facciata

Dimensionamento dei montanti

(presunto) :q = q ∙c ∙c ∙c P = 1,00 kN/mr e p d p montante2)Peso proprio arcarecci di parete (presunto) :P = 0,40 kN/mp arcarecci3) Peso proprio baraccatura :2kN/mP = 0,15p baraccatura

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Montanti di facciata

Si calcola quindi il carico del vento perpendicolare sopravento :

Come già definito nella precedente analisi dei carichi fatta per il dimensionamento degli arcarecci di falda : 2kN/mq = 0,456rc (z ) = 1,634e minc (z ) = 1,758e maxc = 1pc = 1d 2kN/mp (z ) = q ∙c ∙c ∙c → p (z ) = 0,801Vmax max r e p d Vmax max

Sapendo che l'interasse e l'area di influenza del montante sono :

i = 5,375 minterasse 2mA = i ∙ h → A = 51,818influenza interasse montante montante influenza

E' possibile calcolare i carichi dello schema statico :

q = p i → q = 4,306 kN/mV Vmax interasse VP = p i → P = 2,150 kNpa p arcarecci interasse paP = p A → P = 7,773 kNpb p baraccatura influenza

P_B = P L → P = 9,641 kNpm

p montante montante pm

Si procede quindi con la determinazione del carico più gravoso agente sul montante studiando le possibili combinazioni di carico previste dalla normativa considerando come:

G : Peso proprio del montante (elementi strutturali )

1G : Peso proprio della baraccatura e degli arcarecci (elementi non strutturali)

2Q : Valore dell'azione del vento (azione variabile dominante)

K1) Combinazione fondamentale SLU ( STR ) :

g g gG + G + QG1 1 G2 2 Q1 K1

Dalle Tab. 2.6.I e 2.5.I vengono presi i seguenti coefficienti parziali per la prima combinazione :

g = 1,3G1 peso proprio arcarecci

g = 1,5G2 peso proprio manto di copertura

g = 1,5Qi azioni variabili

Pertanto dividendo i carichi orizzontali da quelli verticali :

∙ lungo x:

g G = 12,533 kN

G1 1g G = 14,884 kN

G2 2g Q = 0,000 kN

Q1 K1P = 27,417 kN

x(slu)

∙ lungo z:

g G = 0,000 kN/m

G1 1g G = 0,000 kN/m

G2 2g Q = 6,459 kN/m

Q1 K1q = 6,459 kN/m

V(slu) 58 Capannone in acciaio - Relazione di calcolo |

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2) Combinazione caratteristica SLE irreversibile (rara) :

G + G + Q1 2 k1

∙ lungo x :G = 9,641 kN1G = 9,923 kN2Q = 0,000 kNK1P = 19,563 kNx(sle irr)

∙ lungo z :G = 0,000 kN/m1G = 0,000 kN/m2Q = 4,306 kN/mK1q = 4,306 kN/mV(sle irr)

3) Combinazione SLE reversibile (frequente) :

yG1 + G2 + Q11 k1

Dalla Tab.2.5.I si ricavano il coefficiente parziali per la terza combinazione :

y = 0,21j vento

∙ lungo x :G = 9,641 kN1G = 9,923 kN2y Q = 0,000 kN11 K1P = 19,563 kNx(sle rev)

∙ lungo z :G = 0,000 kN/m1G = 0,000 kN/m2y Q = 0,861 kN/m11 K1q = 0,861 kN/mV(sle rev)

4) Combinazione SLE per effetti a lungo termine (quasi permanente) :

yG + G + Q1 2 21 k1

Dalla Tab.2.5.I si ricavano i coefficienti parziali per la quarta combinazione :

y = 02j vento

∙ lungo x :G = 9,641 kN1G = 9,923 kN2y Q = 0,000 kN21 K1P = 19,563 kNx(sle perm.)

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∙ lungo z :G = 0,000 kN/m1G = 0,000

kN/m2y Q = 0,000 kN/m21 K1q = 0,000 kN/mV(sle perm.) Pertanto : P = 27,417 kNx,Edq = 6,459 kN/mV,Ed4.2) Scelta del profilo :∙ Predimensionamento :Per il predimensionamento, come sempre, si procede apportando delle semplificazioni .In questo caso si ipotizza il montante presso inflesso, soggetto a solo sforzo normale. Pertanto usando la formuladi verifica a resistenza di Von Mises è possibile ricavarsi un'area di partenza del profilo. Questo verrà in seguitosottoposto alle opportune verifiche in cui saranno usate le vere sollecitazioni e modificato al fine di ottenere unprofilo idoneo. N /A =fed ydN = 27,417 kNed 2kN/mf 2,24E+05yd = 2 2m = cmA = 0,0001 1,225Dal predimensionamento l'area trovata sarebbe soddisfatta da un profilo troppo piccolo pertanto verràscelto a priori un profilo con area maggiore :Profilo HEA 240 : h = 230 mmb = 240 mme a = 7,5 mma e= 12 mmr = 21 mm2 2cm mmA = 76,8 7680hy Peso 60,3 kg/m=z 4 4cm mmJ 7763 77630000y =r 3 3cm mmW 675

675000y = r = 10,1 cm

101 mmyb 4 4cm mmJ = 2769 27690000z 3 3cm mmW = 231 231000zr = 6 cm 60 mmz 3 3cm mmS = 372 372000y

CLASSE DELLA SEZIONE : 2N/mmf = 235y

ke = 1

∙ Massimi rapporti larghezza - spessore per parti compresse interne (Tab. 4.2.III) :

c = 164 mmt= 7,5 mm< 72ec/t = 21,86667 classe della sezione 160 Capannone in acciaio - Relazione di calcolo | Tecnica delle Costruzioni

Montanti di facciata

∙ Massimi rapporti larghezza-spessore per parti compresse esterne (piattabande esterne Tab. 4.2.IV) :

c = 95,25 mmt= 12 mm< 9ec/t = 7,938 classe della sezione 14.3) Posizionamento del profilo :

Dato che il montante di facciata non è sottoposto a sollecitazioni elevate in quanto il suo compito è quello di portare il manto di baraccatura e il proprio peso non è necessario disporlo con il suo asse forte (y-y ) ortogonale alla sollecitazione maggiore ma è possibile mettere il suo asse forte nel piano di maggior snellezza in modo da limitarla. yqz z

4.4) Verifiche

Per proseguire con le verifiche si dovrà studiare le sollecitazioni dello schema statico più gravoso, ovvero quello nel piano x-z, che ha come azioni i carichi della combinazione agli SLU. Pertanto:

P x N T Mx,Ed zq T = 3/8 q Lv,Ed Ed v,Ed M = q L² 9/128Ed v,EdL N = P T = 5/8 q L M = q L²/8Ed x,Ed Ed v,Ed Ed v,Ed

La sezione più sollecitata risulta essere quindi quella all'incastro, dove si ha momento e taglio massimo, pertanto sarà su questa che verranno fatte le verifiche:

N = 27,417 kNEd

T = 38,920 kNEd, Max

M = 75,041 kNmy,Ed, Max

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