Etivity completa dell'esame di Strutture in acciaio

Calcolo del carico critico elastico

H4,I0 904489.28 N = 904.49 kNM .NO χPer determinare N è stato preso il coefficiente minimo in riferimento al piano z-y e z-x,b,Rdricavato secondo il procedimento di seguito riportato:Piano z-y L = 2h = 2⋅3.00 = 6.00 m = 6000 mm0 4HE180B Ix = Jx = 3831,00 cm2A = 65.25 cmAcciaio S355 f = 355 MpaykDalla Tabella delle curve d’instabilità:j j \ 1.2 ≤= 1 t = 10 mm t 1004 4 f fχdipendeIl coefficiente dal tipo di sezione e dal tipo di acciaio impiegato, essi si desumano, inλ,funzione di appropriati valori della snellezza adimensionale dalla seguente formula:1 1 \χ Y. Z[ 1.0ST W 1.44 V √1.44 X 1.03V Φ λ 22Φ XΦ 0.5]1 0.5]1_ _V ^"λ X 0.2% V λ V 0.34"1.03 X 0.2% V 1.03 1.44Dove^ λèè il fattore di imperfezione e la snellezza adimensionale pari a (per le classi 1,2 e 3):a⋅6 P. ⋅ ⋅`` BLλ 1.03*A . ⋅bcIl carico critico elastico è pari:π ⋅E⋅

1. 1,2 e 3):a⋅6 P. ⋅ ⋅`λ ` 0,36BL kA . ∗bc
2. Il carico critico elastico è pari:π ⋅E⋅ 3.14 ⋅ 210000 ⋅ 3831,00 ⋅ 10lH 1.80 ∗ 10 Hde 2100
3. Verifica dei pilastri a pressoflessionem, ℎ 3 33.00 KNmo V 4.60 tpeqrs 2 2 2q = 1.3•2.00+ 1.5•2.60 + 1.5•1,00 = 8.00 kN/mq = 8.00•4.60= 36.80 kN/m∗ 103.04 KNN= ( ∗" wx%uv,G7M = w . qN,Rd 72M =W *f =481.45*10 *338= 16.27 KNmpl,Rd pl ydaw 4p. y = 0.23 (≤0.50)aH 103040 1030400z 0.05H { ∗ 65.25 ∗ 100 ∗ 338I0 T0( ∗" wx% . ∗" w . % }Ht17.46uv,G7 ≤M = 33.00 KNm Verifica non soddisfattaw . q w . ∗ .N,RdVerifica per sezione HE240B2A= 105.99 cmaw 4p. y = 0.23 (≤0.50)aH 103040 1030400z 0.03H { ∗ 105.99 ∗ 100 ∗ 338I0 T0 2=W *f =1053.15*10 *338= 35.60 KNmM pl,Rd pl yd( ∗" wx% . ∗" w . % }Ht39.07uv,G7 M = > 33.00 KNm Verifica soddisfattaw . ∗

Progetto del collegamento

Unione trave-colonna, trave collegata all'ala della colonna.

Progettato il collegamento bullonato in acciaio, realizzato con un vincolo di tipo incastro, costituito da una colonna HEB240 e una trave IPE270. Il collegamento è stato realizzato mediante squadrette a L a lati uguali e un coprigiunto.