Relazione Esercitazioni Meccanica delle terre

Tabella dei dati

VBF 170 [Kn/m] 0.5 5.5 6 5.75 1.75 -0.48 0.48 0.95 27.19 2.11 7.32 0.00310 0.00155p 94.44 [kPa] 0.5 6 6.5 6.25 2.25 -0.38 0.38 0.76 22.37 1.10 5.87 0.00258 0.00129TOTp 34 [kPa] 0.5 6.5 7 6.75 2.75 -0.32 0.32 0.63 18.87 0.64 4.88 0.00219 0.00109RINTERROp 48.44 [kPa] 0.5 7 7.5 7.25 3.25 -0.27 0.27 0.54 16.26 0.40 4.17 0.00189 0.00095NETTAasse x 0 [m] 0.5 7.5 8 7.75 3.75 -0.24 0.24 0.47 14.26 0.27 3.63 0.00166 0.00083E 8 [Mpa] 0.5 8 8.5 8.25 4.25 -0.21 0.21 0.42 12.69 0.19 3.22 0.00148 0.00074ν 0.25 [---] 0.5 8.5 9 8.75 4.75 -0.19 0.19 0.37 11.42 0.13 2.89 0.00133 0.00067

0.5 9 9.5 9.25 5.25 -0.17 0.17 0.34 10.37 0.10 2.62 0.00121 0.00061

0.5 9.5 10 9.75 5.75 -0.16 0.16 0.31 9.50 0.08 2.39 0.00111 0.00056

0.5 10 10.5 10.25 6.25 -0.14 0.14 0.29 8.76 0.06 2.21 0.00102 0.00051

0.5 10.5 11 10.75 6.75 -0.13 0.13 0.27 8.13 0.05 2.04 0.00095 0.00048

0.5 11 11.5 11.25 7.25 -0.12 0.12 0.25 7.58 0.04 1.90 0.00089 0.00044

0.5 11.5 12 11.75 7.75 -0.12 0.12 0.23 7.10 0.03 1.78 0.00083 0.00042

0.5 12 12.5

1. 12.25
2. 8.25
3. -0.11
4. 0.11
5. 0.22
6. 6.68
7. 0.03
8. 1.68
9. 0.00078
10. 0.00039
11. 0.5
12. 12.5
13. 13
14. 12.75
15. 8.75
16. -0.10
17. 0.10
18. 0.20
19. 6.30
20. 0.02
21. 1.58
22. 0.00074
23. 0.00037
24. 0.5
25. 13
26. 13.5
27. 13.25
28. 9.25
29. -0.10
30. 0.10
31. 0.19
32. 5.96
33. 0.02
34. 1.50
35. 0.00070
36. 0.00035
37. 0.5
38. 13.5
39. 14
40. 13.75
41. 9.75
42. -0.09
43. 0.09
44. 0.18
45. 5.66
46. 0.02
47. 1.42
48. 0.00066
49. 0.00033
50. 0.5
51. 14
52. 14.5
53. 14.25
54. 10.25
55. -0.09
56. 0.09
57. 0.18
58. 5.39
59. 0.01
60. 1.35
61. 0.00063
62. 0.00032
63. 0.5
64. 14.5
65. 15
66. 14.75
67. 10.75
68. -0.08
69. 0.08
70. 0.17
71. 5.14
72. 0.01
73. 1.29
74. 0.00060
75. 0.00030
76. 0.5
77. 15
78. 15.5
79. 15.25
80. 11.25
81. -0.08
82. 0.08
83. 0.16
84. 4.91
85. 0.01
86. 1.23
87. 0.00058
88. 0.00029
89. 0.5
90. 15.5
91. 16
92. 15.75
93. 11.75
94. -0.08
95. 0.08
96. 0.15
97. 4.71
98. 0.01
99. 1.18
100. 0.00055
101. 0.00028
102. 0.5
103. 16
104. 16.5
105. 16.25
106. 12.25
107. -0.07
108. 0.07
109. 0.15
110. 4.52
111. 0.01
112. 1.13
113. 0.00053
114. 0.00026
115. 0.5
116. 16.5
117. 17
118. 16.75
119. 12.75
120. -0.07
121. 0.07
122. 0.14
123. 4.34
124. 0.01
125. 1.09
126. 0.00051
127. 0.00025
128. 0.5
129. 17
130. 17.5
131. 17.25
132. 13.25
133. -0.07
134. 0.07
135. 0.14
136. 4.18
137. 0.01
138. 1.05
139. 0.00049
140. 0.00024
141. 0.5
142. 17.5
143. 18
144. 17.75
145. 13.75
146. -0.07
147. 0.07
148. 0.13
149. 4.03
150. 0.01
151. 1.01
152. 0.00047
153. 0.00024

TRAVE B:In questo caso ai fini del calcolo della pressione netta ci mettiamo ad una quota paria 1.15 dal piano di campagna.Una differenza sostanziale tra le travi di

fondazioni e la platea è la forma in pianta. Per calcolare gli incrementi di tensioni indotte, e quindi i cedimenti in qualche punto della platea (C e D) dobbiamo utilizzare le soluzioni, presenti nel testo dell'esercitazione, lungo la verticale passante per lo spigolo. Se noi vogliamo l'incremento delle tensioni indotte in C possiamo dividere la nostra fondazione in quattro parti uguali. Così facendo possiamo calcolare gli incrementi di tensione per una qualsiasi delle quattro aree di calcolo e moltiplicarla per 4. Nel punto D, invece, dobbiamo dividere il rettangolo in due parti e dobbiamo calcolare gli incrementi di tensione per le due aree di calcolo uguali.

TRAVE BB 1.5 [m] dh z z z z β γ α Δσ Δσ Δσ ε dw w

TETTO FONDO CENTRO Z X Y Zb 0.75 [m] [m] [m] [m] [m] [m] [rad] [rad] [rad] [kPa] [kPa] [kPa] [---] [m] [m]

3γ 20 0.5 4 4.5 4.25 0.25 -1.25 1.25 2.50 69.36 42.49 27.96 0.00647 0.00323 0.02573 [kN/m]

S 3γ 18.5 0.5 4.5 5 4.75 0.75 -0.79 0.79 1.57 57.55 12.78 17.58 0.00625 0.00312[kN/m ]

Aσ 80 [kPa] 0.5 5 5.5 5.25 1.25 -0.54 0.54 1.08 43.95 4.44 12.10 0.00498 0.00249

VBF 140 [Kn/m] 0.5 5.5 6 5.75 1.75 -0.40 0.40 0.81 34.34 1.92 9.06 0.00395 0.00197

p 93.33 [kPa] 0.5 6 6.5 6.25 2.25 -0.32 0.32 0.64 27.84 0.97 7.20 0.00322 0.00161

TOTp 34 [kPa] 0.5 6.5 7 6.75 2.75 -0.27 0.27 0.53 23.29 0.56 5.96 0.00271 0.00135

RINTERROp 70.33 [kPa] 0.5 7 7.5 7.25 3.25 -0.23 0.23 0.45 19.97 0.34 5.08 0.00233 0.00116

NETTAasse x 0 [m] 0.5 7.5 8 7.75 3.75 -0.20 0.20 0.39 17.45 0.23 4.42 0.00204 0.00102

E 8 [Mpa] 0.5 8 8.5 8.25 4.25 -0.17 0.17 0.35 15.48 0.16 3.91 0.00181 0.00090

ν 0.25 [---] 0.5 8.5 9 8.75 4.75 -0.16 0.16 0.31 13.91 0.11 3.51 0.00163 0.00081

0.5 9 9.5 9.25 5.25 -0.14 0.14 0.28 12.62 0.08 3.18 0.00148 0.00074

0.5 9.5 10 9.75 5.75 -0.13 0.13 0.26 11.55 0.06 2.90 0.00135 0.00068

0.5 10 10.5 10.25 6.25 -0.12 0.12 0.24 10.64 0.05 2.67 0.00125 0.00062

0.5 10.5 11 10.75 6.75 -0.11 0.11

0.22 9.87 0.04 2.48 0.00115 0.00058

0.5 11 11.5 11.25 7.25 -0.10 0.10 0.21 9.20 0.03 2.31 0.00108 0.00054

0.5 11.5 12 11.75 7.75 -0.10 0.10 0.19 8.61 0.03 2.16 0.00101 0.00050

0.5 12 12.5 12.25 8.25 -0.09 0.09 0.18 8.10 0.02 2.03 0.00095 0.00047

0.5 12.5 13 12.75 8.75 -0.09 0.09 0.17 7.64 0.02 1.91 0.00089 0.00045

0.5 13 13.5 13.25 9.25 -0.08 0.08 0.16 7.23 0.02 1.81 0.00085 0.00042

0.5 13.5 14 13.75 9.75 -0.08 0.08 0.15 6.86 0.01 1.72 0.00080 0.00040

0.5 14 14.5 14.25 10.25 -0.07 0.07 0.15 6.53 0.01 1.64 0.00076 0.00038

0.5 14.5 15 14.75 10.75 -0.07 0.07 0.14 6.23 0.01 1.56 0.00073 0.00036

0.5 15 15.5 15.25 11.25 -0.07 0.07 0.13 5.95 0.01 1.49 0.00070 0.00035

0.5 15.5 16 15.75 11.75 -0.06 0.06 0.13 5.70 0.01 1.43 0.00067 0.00033

0.5 16 16.5 16.25 12.25 -0.06 0.06 0.12 5.47 0.01 1.37 0.00064 0.00032

0.5 16.5 17 16.75 12.75 -0.06 0.06 0.12 5.26 0.01 1.32 0.00062 0.00031

0.5 17 17.5 17.25 13.25 -0.06 0.06 0.11 5.06 0.01 1.27 0.00059 0.00030

0.5 17.5 18 17.75 13.75 -0.05 0.05 0.11 4.87 0.00 1.22

0.00057 0.00029

PLATEA C:Come nel caso precedente mi calcolo le profondità del tetto, del fondo e del centro dei singoli strati con i quali ho suddiviso il deposito. Gli incrementi di tensione in questo caso sono funzioni delle R, lunghezza da calcolare.

PLATEA CB 18 [m] dh z z z z R R R Δσ Δσ Δσ ε dw w

TETTO FONDO CENTRO 1 2 3 Z X Y ZL 30 [m] [m] [m] [m] [m] [m] [m] [m] [m] [kPa] [kPa] [kPa] [---] [m] [m]

b 9 [m] 0.5 4 4.5 4.25 0.25 15.00 9.00 17.49 55.00 53.57 53.03 0.00354 0.00177 0.06158

l 15 [m] 0.5 4.5 5 4.75 0.75 15.02 9.03 17.51 54.98 50.71 49.12 0.00375 0.00188

b 9 [m] 0.5 5 5.5 5.25 1.25 15.05 9.09 17.54 54.93 47.88 45.28 0.00396 0.001983

γ 20 0.5 5.5 6 5.75 1.75 15.10 9.17 17.58 54.82 45.09 41.56 0.00414 0.00207 [kN/m]

S 3γ 18.5 0.5 6 6.5 6.25 2.25 15.17 9.28 17.64 54.62 42.37 37.98 0.00432 0.00216 [kN/m]

Aσ 80 [kPa] 0.5 6.5 7 6.75 2.75 15.25 9.41 17.71 54.32 39.72 34.59 0.00447 0.00223

VBp 135.00 [kPa] 0.5 7 7.5 7.25

3.25 15.35 9.57 17.79 53.93 37.16 31.40 0.00460 0.00230

TOTp 55.00 [kPa] 0.5 7.5 8 7.75 3.75 15.46 9.75 17.89 53.42 34.71 28.43 0.00470 0.00235

NETTAE 8 [Mpa] 0.5 8 8.5 8.25 4.25 15.59 9.95 18.00 52.80 32.36 25.68 0.00479 0.00239

ν 0.25 [---] 0.5 8.5 9 8.75 4.75 15.73 10.18 18.13 52.09 30.12 23.16 0.00485 0.00242

0.5 9 9.5 9.25 5.25 15.89 10.42 18.26 51.27 28.00 20.86 0.00488 0.00244

0.5 9.5 10 9.75 5.75 16.06 10.68 18.41 50.37 25.99 18.77 0.00490 0.00245

0.5 10 10.5 10.25 6.25 16.25 10.96 18.58 49.40 24.11 16.88 0.00489 0.00245

0.5 10.5 11 10.75 6.75 16.45 11.25 18.75 48.36 22.34 15.18 0.00487 0.00244

0.5 11 11.5 11.25 7.25 16.66 11.56 18.94 47.28 20.69 13.66 0.00484 0.00242

0.5 11.5 12 11.75 7.75 16.88 11.88 19.13 46.15 19.14 12.29 0.00479 0.00239

0.5 12 12.5 12.25 8.25 17.12 12.21 19.34 44.99 17.71 11.06 0.00473 0.00236

0.5 12.5 13 12.75 8.75 17.37 12.55 19.56 43.82 16.37 9.96 0.00465 0.00233

0.5 13 13.5 13.25 9.25 17.62 12.91 19.79 42.63 15.14 8.98 0.00458 0.00229

0.5 13.5 14 13.75 9.75

17.89 13.27 20.03 41.44 13.99 8.11 0.00449 0.002240.5 14 14.5 14.25 10.25 18.17 13.64 20.27 40.26 12.93 7.33 0.00440 0.002200.5 14.5 15 14.75 10.75 18.45 14.02 20.53 39.08 11.95 6.63 0.00430 0.002150.5 15 15.5 15.25 11.25 18.75 14.41 20.80 37.91 11.05 6.01 0.00421 0.002100.5 15.5 16 15.75 11.75 19.05 14.80 21.07 36.77 10.22 5.45 0.00411 0.002050.5 16 16.5 16.25 12.25 19.37 15.20 21.36 35.64 9.45 4.95 0.00401 0.002000.5 16.5 17 16.75 12.75 19.69 15.61 21.65 34.54 8.74 4.50 0.00390 0.001950.5 17 17.5 17.25 13.25 20.01 16.02 21.94 33.47 8.09 4.10 0.00380 0.001900.5 17.5 18 17.75 13.75 20.35 16.43 22.25 32.42 7.50 3.73 0.00370 0.00185

PLATEA D:

Stesso procedimento della platea C.

PLATEA DB 18 [m] dh z z z z R R R Δσ Δσ Δσ ε dw w

TETTO FONDO CENTRO 1 2 3 Z X Y ZL 30 [m] [m] [m] [m] [m] [m] [m] [m] [kPa] [kPa] [kPa] [---] [m] [m]

b 15 [m] 0.5 4 4.5 4.25 0.25 18.00 15.00 23.43 27.35 26.96 26.90 0.00174 0.00087 0.02684

l 18 [m] 0.5 4.5 5 4.75 0.75

18.02 15.02 23.44 27.04 25.90 25.69 0.00177 0.00088b 9 [m] 0.5 5 5.5 5.25 1.25 18.04 15.05 23.46 26.74 24.83 24.49 0.00180 0.000903γ 20 0.5 5.5 6 5.75 1.75 18.08 15.10 23.50 26.43 23.78 23.31 0.00183 0.00092[kN/m ]S 3γ 18.5 0.5 6 6.5 6.25 2.25 18.14 15.17 23.54 26.11 22.74 22.15 0.00186 0.00093[kN/m ]Aσ 80 [kPa] 0.5 6.5 7 6.75 2.75 18.21 15.25 23.59 25.79 21.71 21.00 0.00189 0.00094VBp 135.00 [kPa] 0.5 7 7.5 7.25 3.25 18.29 15.35 23.66 25.46 20.70 19.89 0.00191 0.00096TOTp 55.00 [kPa] 0.5 7.5 8 7.75 3.75 18.39 15.46 23.73 25.13 19.72 18.80 0.00194 0.00097NETTAE 8 [Mpa] 0.5 8 8.5 8.25 4.25 18.49 15.59 23.81 24.78 18.76 17.75 0.00196 0.00098ν 0.25 [---] 0.5 8.5 9 8.75 4.75 18.62 15.73 23.91 24.43 17.82 16.74 0.00197 0.000990.5 9 9.5 9.25 5.25 18.75 15.89 24.01 24.07 16.91 15.76 0.00199 0.000990.5 9.5 10 9.75 5.75 18.90 16.06 24.13 23.70 16.04 14.83 0.00200 0.001000.5 10 10.5 10.25 6.25 19.05 16.25 24.25 23.33 15.19 13.93 0.00201 0.001000.5 10.5 11 10.75 6.75 19.22

16.45 24.38 22.94 14.38 13.08 0.00201 0.001000.5 11 11.5 11.25 7.25 19.41 16.66 24.53 22.55 13.59 12.27 0.00201 0.001010.5 11.5 12 11.75 7.75 19.60 16.88 24.68 22.15 12.84 11.50 0.00201 0.001000.5 12 12.5 12.25 8.25 19.80 17.12 24.84 21.75 12.13 10.78 0.00200 0.001000.5 12.5 13 12.75 8.75 20.01 17.37 25.01 21.34 11.45 10.09 0.00199 0.001000.5 13 13.5 13.25 9.25 20.24 17.62 25.19 20.93 10.80 9.45 0.00198 0.000990.5 13.5 14 13.75 9.75 20.47 17.89 25.38 20.52 10.18 8.84 0.00197 0.000990.5 14 14.5 14.25 10.25 20.71 18.17 25.57 20.10 9.59 8.27 0.00195 0.000980.5 14.5 15 14.75 10.75 20.97 18.45 25.78 19.69 9.04 7.73 0.00194 0.000970.5 15 15.5 15.25 11.25 21.23 18.75 25.99 19.27 8.51 7.23 0.00192 0.000960.5 15.5 16 15.75 11.75 21.50 19.05 26.21 18.85 8.02 6.76 0.00189 0.000950.5 16 16.5 16.25 12.25 21.77 19.37 26.44 18.44 7.55 6.33 0.00187 0.000940.5 16.5 17 16.75 12.75 22.06 19.69 26.68 18.03 7.10 5.92 0.00185 0.000920.5 17 17.5 17.25 13.25 22.35 20.01 26.92 17.62 6.69 5.54 0.00182

0.0009 10.5 17.5 18 17.75 13.75 22.65 20.35 27.17 17.22 6.29 5.18 0.00179 0.0009

PUNTO 2:

PUNTO a:

Dobbiamo calcolare il cedimento in asse dei punti C e D della platea utilizzando il metodo edometrico. Nel metodo edometrico gli incrementi di tensione, quelli verticali, sono gli stessi, cioè la distribuzione degli incrementi di tensione con la profondità si calcola ancora con la teoria dell'elasticità. Una cosa che ci serve per applicare il metodo edometrico è la tensione verticale iniziale perché la variazione dell'indice dei vuoti dipende da essa. Calcolo, inoltre, l'indice dei vuoti iniziale che assumiamo sia lo stesso per tutto il deposito. Ci calcoliamo la tensione finale mediante l'incre