Progetto e verifica solaio con NTC18

Considerando tutti i coefficienti appena visti si può calcolare il carico della neve come:

kN

q = q ∙ μ ∙ C ∙ C = 1,41

s sk 1 e t 2

m

1.3.3 Azione del vento

Si decide di trascurare l’azione del vento sulla struttura.

1.4 Analisi dei carichi e pre – dimensionamento solaio S1

Si procede con il pre – dimensionamento del solaio S1 in latarocemento. Si determina l’altezza del solaio

considerando una luce di 4,8 m in campata, quindi:

L 480 cm

H = = = 19,2 cm

min 25 25

Si utilizza quindi un solaio con H = 16 + 4 cm con le seguenti caratteristiche:

• Altezza travetto h = 16 cm

• Soletta s = 4 cm

• Nervature b = 10 cm

0

• Interasse i = 50 cm

Si procede con l’analisi dei carichi a metro quadro per solaio di copertura e di piano intermedio. 7

copertura

carichi permanenti strutturali G1

• 2

soletta c.a. 1,00 kN/m

• 2

travetti c.a. 0,80 kN/m

• • 2

pignatta 0,64 kN/m

• 2

2,44 kN/m

carichi perm. non strutturali G2

• 2

massetto 1,05 kN/m

• 2

barriera al vapore 1,5 cm 0,02 kN/m

• 2

isolante 5 cm 0,15 kN/m

• 2

pcv 1 cm 0,30 kN/m

• 2

protezione ghiaia 1,20 kN/m

• 2

intonaco interno 0,23 kN/m 2

2,95 kN/m

carichi variabili Q

• 2

neve 1,41 kN/m

• 2

manutenzione 0,50 kN/m 2

1,91 kN/m

solaio intermedio

carichi permanenti strutturali G1

• 2

soletta c.a. 1,00 kN/m

• 2

travetti c.a. 0,80 kN/m

• • 2

pignatta 0,64 kN/m

• 2

2,44 kN/m

carichi permanenti non strutturali G2

• 2

massetto 2,10 kN/m

• 2

pavimento in marmo 0,41 kN/m

• 2

intonaco interno 0,23 kN/m

• 2

tramezzi interni 1,60 kN/m 2

4,33 kN/m

• tramezzi esterni 5,60 kN/m

carichi variabili Q

• 2

sovraccarico uffici 3,00 kN/m

8

Considerando una fascia di solaio di 50 cm pari all’interasse tra i travetti:

copertura solaio intermedio

G1 1,22 kN/m G1 1,2 kN/m

G2 1,47 kN/m G2 2,2 kN/m

Q1,neve 0,71 kN/m G2,tamp. 5,6 kN/m

Q2,man. 0,25 kN/m Q1 1,5 kN/m

il carico dei tamponamenti non grava nel solaio ma nelle travi principali, quindi non verrà conteggiato.

1.4.1 Combinazioni SLU

Per il pre – dimensionamento del solaio si eseguono le combinazioni di carico agli SLU in modo da

massimizzare i carichi agenti sulla struttura. 9

Combinazioni solaio di copertura: kN

• q = 1,3 ∙ G1 + 1,5 ∙ G2 + 1,5 ∙ Q1 = 4,86

max m

kN

• q = 1 ∙ G1 + 0,8 ∙ G2 + 0,8 ∙ Q1 = 2,96

min m

dove è stata considerata la neve come carico variabile principale.

Combinazioni solaio di copertura: kN

• q = 1,3 ∙ G1 + 1,5 ∙ G2 + 1,5 ∙ Q1 = 7,08

max m

kN

• q = 1 ∙ G1 + 0,8 ∙ G2 + 0,8 ∙ Q1 = 4,15

min m

10

Per determinare i massimi valori di momento in campata e appoggio della trave di solaio si eseguono 6

differenti combinazioni di carico nelle campate variando i carichi massimi e minimi appena calcolati.

Dall’analisi statica lineare si ottengono i seguenti risultati:

solaio copertura 1+ - 2+ C- 3+

M M M M M T

B max

comb. SLU kNm kNm kNm kNm kNm kN

1 8,96 -11,2 2,8 -11,2 8,96 14

2 8,67 -11,93 3,95 -8,28 4,89 14,15

3 9,55 -9,74 0,71 -6,09 5,75 13,69

4 4,62 -9,01 4,99 -9,01 4,62 11,66

5 5,46 -6,82 1,71 -6,82 5,46 8,52

6 9,85 -9,01 -0,48 -9,01 9,85 13,54

9,85 -6,82 4,99 -6,09 9,85

inviluppo 14,15

4,62 -11,93 -0,48 -11,2 4,62

solaio intermedio 1+ - 2+ C- 3+

M M M M M T

B max

comb. SLU kNm kNm kNm kNm kNm kN

1 13,05 -16,31 4,08 -16,31 13,05 20,39

2 12,6 -17,44 5,86 -11,81 6,78 20,62

3 13,97 -14,06 0,87 -8,44 8,11 19,92

4 6,36 -12,94 7,45 -12,94 6,36 16,99

5 7,65 -9,56 2,39 -9,56 7,65 11,95

6 14,43 -12,94 -0,99 -12,94 14,43 19,69

14,43 -9,56 7,45 -8,44 14,43

inviluppo 20,62

6,36 -17,44 -0,99 -16,31 6,36 11

1.4.2 Pre – dimensionamento armatura e verifica a flessione SLU solaio di copertura

1.4.2.1 Momento positivo in campata

Sezione di riferimento:

• c = 35 mm

• h = 200 mm

• d = 165 mm

• b = 100 mm

0

• b = 500 mm

Pre – dimensionamento armatura a flessione semplice:

M 9,85 ∙ 1000000

Sd 2

A = = = 169,64 mm

s,min 0,9 ∙ d ∙ f 0,9 ∙ 165 ∙ 391

yd

2

utilizzo 2ф12 con A = 226,19 mm .

s

Calcolo asse neutro della sezione considerando 0,8f = f :

cd c1

A ∙ f 226,19 ∙ 391

s yd

x= = = 16,26 mm

0,8 ∙ b ∙ 0,8 ∙ f 0,8 ∙ 500 ∙ 0,8 ∙ 17

cd

Calcolo momento resistente:

0,8 ∙ x 0,8 ∙ 16,26 1

M = A ∙ f ∙ (d − ) = 226,19 ∙ 391 ∙ (165 − )∙ = 14,02