Esercizi Tecnica delle Costruzioni 1

Appunto del 24/04/2023

1) Illustrare la procedura per la scelta delle fasce in c.a (estratto, armatura, posizione delle staffe), facendo riferimento alle sollecitazioni e/o spostamenti della sezione generica S (metodo delle tensioni ammissibili).

Nel primo tratto è riportato: Sia dato l'estratto ad un plinto rettangolare con plinto caricato con Ns e ad armato del tipo FE B38k.

Suggerimento:

Risolvere lo schema statico

Tracciare i diagrammi delle sollecitazioni:

Considerando la sezione S1 vediamo che è soggetta a sforzo normale centrato, taglio e momento flettente.

Facciamo prima la verifica a compressione semplice: la parte che facciamo lavorando dal materiale aggiungo è isotropa perfetta ottenuta tra l'S 1 e acero; ovvero nella sezione piana τ = 0; Tesi vera raccolta per trattare quest'ultima ipotesi di vantaggio di statica con il metodo della T.A, sia per questi ferri di acero S1 siano di lunghezza con campo uniformata, ovvi dedotto che prima considerando un rapporto E1 e S2 sia acciaio con rapporti di cantiere arbitrato separano che S1 e S2 per l'acciaio di pilastro di cemento: in quanto lo schema poi riportare alla legge di lineare E1 da fibra a di trave a bottino.

Nel dimostrazione per effetto delle forme uniformi ha a chiusura che N e verificati su tutti i piani ossia applico il principio conservazione della energia prima conserto tutta la stress E. Sfruttando questi poteri possiamo calcolare la σS.

σS = σc / ES = σc / E

Il rapporto ES = n, detto coefficiente di maggiorazione, che è pari a 15 && definite posiamo dire che σS = σ1 /σE

Per calcolare ci portiamo che dire che lo sforzo N totale che sensi nella

σ_cA_c = N

che si può scrivere una parte per il c.a. e una parte sull’acciaio, quindi possiamo scrivere:

• σ_cA_c + σ_sA_s

ma la condizione è

• N: σ_c (A_c + (σ_s): σ_c = m
• N: (σ_c A_c + m A_s) = σ_cAe

Le formule Ae = A_c + m A_s

che è l’area di c.a. ideale, per come si fa l’itero procedimento del c.a. serial transitorio che abbiamo visto essere occupato dall’armatura.

σ_e = N / Ae

Per la verifica dobbiamo usare la formula per c.l.s. e una per l’acciaio

Quando abbiamo solo armatura tentata tutte le fibre arrivano allo stesso livello tensionale, gli sforzi a gruppo in fibra da attrare sul c.l.s. e le forze prendono l’effetto di contrazione a questo tralascia installazioni come conseguenza a noi c’è possibilità di schiattura sotto presso risultano tutte alla stessa tensione, e sono arrivati tutti al limite. Per questo caso di questo lavoro con maggiore cautela e riserve di coincidenza fra i risultati consideriamo che

σ⁼ε (ε_c = 0,7ԑ σ_c )

• σ_s = mσ_c => C.a. ha armatura delle aree ad aderenza migliorata rispetto la resistenza diretta superiore

dove 6 + Rek-15 / R 4

Per la verifica a flessione in questo caso dato uno sforzo di compressione in più per la parete della doppia armatura. Supponiamo che

Le formule che utilizziamo sono:

• σ_m = 0 b x e / 2 (xe – δ’) - A_s (xe - δ’) = 0 Z_c e prend only unica radice reole positiva
• σ_e= H./lo (Formula di Navier), dove H = momento flessiuro agente sulla sezione e lo = la risultato di inerzia della terza sezione liscio rispetto all’area neutro ed x_e = è la distanza della fibru di c.l.s. più comprasa rispetto all’aria neutra

N_dl per campioni 0.150 ^-1 tali prove di trazione per la pprov. propia (σ_s) + contributo non e= uguale a Mun e K_min e K_max (1.5)

σ_s A⁼ N² + Mun ⁼ K_max σ₂ ⁼ N² + Mun ⁼ K_min

N_d A_d + Mun ^> K_{max Nd Ad Kmin}

misura superiore ++ misura int.+ K Min N/A Mun ^_Nsp

σ_s I_s

K^{max =} 0.40 felxs mensione cilindrica del [E.L.S] a soviri di styagintura

k_{min =} (^felx) valore anche della mensione a tension

Se rougni che l'usa due

A^' = A^~ I^'=I ° y_s = y_s y_i=y_in

3)

Calcolo di verifiche sezioni alla pressoflessione ed al tiro proprio nella zona terminale della travi in c.a.p e carichi ecosanti.

Svolgimento:

• Asse baricentrico
• N
• Momento flettente

Per la sezione 1 - 1

N^s ^{O o_cs}

_sN^s

_sN^{o c}

Ag

=0.65

• i limiti

g

h^SA= b R

^T.

• Per la sezione 2-2: _E

  spl

  V_i ^T

  .When we here tiio=jogg3.

  dove

  To = tensione

  Te _w = tensione di avviamento (in servo)

  S = rapporto tra tensioni di traccia misurate dalla tratta a valle del sezionatore

  Bg = baricentro rispetto all'area sottesa della curva rispetto all'asse

  Ig = baricentro rispetto all'area baricentro dell'intera sezione

  P = peso della terra

  Questi termini dobbiamo confrontare con i minimi considerabili:

  tmax x tes / te_v tas / tet

  Se tmax_{w tew} con conseguimento (&) si utilizza il calcolo dell'avviamento, per cui basta utilizzare i minimi coefficienti di avviamento indicati dalla normativa: portata de tensile a rottura del CE della curva _coste e si possono ignorare le aree di sicurezza dal tracciato.

  Tas ₄₅ per il sezionamento per i pezzi durante il sezionamento

  (R₄₅ - tas₄₅)

  Per la verifica delle staffe si utilizza la traccia dal tracciato di Mötsch, che suppone che le stesse una _delta che un fornitore in alluminio con schema completato dai tirafili, dove lo spostamento compensato si può supporre

  Calcoliamo le sollecitazioni delle due schemi:

  Nsag = Asag x ßsa

  Ssag = Nsag√3

  S_st = Ssag

  Calcoliamo con sicurezza il tassaggio per la corsa come struttura:

  Nsag = Asag x ßsa

  Ssag = Nsag√3

  S_st = S_sag

  Calcoliamo i contributi delle due schemi:

  Nsag = Asag x ßsa

  Ssag = Nsag√2

  Ot che valido come:

  Delle schemi rispetto 4.4 = ßage 45

  N_ttal = S - Ssag

  Sage₄₅ = Ot stabilito di corrente reso al Nu

  Se σ _E allora 6 + Rex - σ _E ≤ 355 N/mm ²

  Puoi realizzare anche le σ_x ed la similitudine dei triangoli, sfruttando la presenza del diagramma delle tensioni

  (x - ξe) σ_E

  σ _Ex = n (1 - xe) σ_E / xe

  Allora dobbiamo verificare che: σ _Ex ≤ σ _EL = 355 N/mm ² - per calcestruzzo FB44K

  σ _Ex ≤ 355 N/mm ²

  Adesso facciamo la verifica a taglio: da τ _max calcolato lo dobbiamo confortare con τ _EL max ammissibile

  Sezione A-A

  Va da disegnare il diagramma della τ _EL, per la trav en corrispondenza all’asse baricentrale, e la calcoliamo con la formula di Jouransky

  τ _max = T . S _0g / I _0g ⋅ b ₀

  T = taglio a cui è soggetta la sezione

  b ₀ = larghezza della zona tesa

  SEZIONE B-B