Esercizi Svolti, Tecnica delle costruzioni in C.A. e C.A.P.

ESERCIZI

La presente slide mostra esempio esegue il progetto della trave di solaio composta tre le profilo in acciaio (Fe430) e la soletta di C.A. (f_ck = 250 kg/cm²) nei seguenti casi:

• calcolo elastico
• calcolo plastico

_F |_{1 F} |_{2 F} |_{3 F} |₄ 2l/5 l/5 2l/5 2l/5

CALCOLO PLASTICO

Combinazione di carico (SLV) F_d = d_g1 C_d1 + d_g2 C_d2 + d_gP_K + d_gsi Q_k + Σγi Qi Qi

J_g1 = 3 J_g2 = 4,5 Ω (0,0.18)

ε (0.7 per e.vinile antereco)

Legame costitutivi (Ipotesi: completa plastizzazione di tutte le sezioni)

• acciaio per carpenteria
• c.a.
• zona di rottura
• f_cd = y_k 430 430 / 1.05 N/mm²
• f_cd = 0.63 f_ck
• f_yd = y_k 384 / 1.15 N/mm²

Calcolo delle sollecitazioni

1. (M)
2. (T)

Calcolo Mpl

Ipotesi: asse neutro taglia il ramo del profilo.

Inizializzo praticamente tutto il profilo teso -> Ta = Aa_fcd. In realtà Ta > Cc -> lo sforzo di compressione nel profilo Cc deve equilibrare questo accoppiato, per cui si utilizza per metà a trazione e per metà a compressione, quindi:

Ce = ^{fcd * Aa - B * Sfcd} / ₂

E' pure comunque che l'area compressa del profilo:

Aa = ^Ce / _fcd = 2b t + 2Xuv * t -> nuovo Xuv

Nota Xuv -> nuovo Xc_ep = S + t + Xuv

Dell'equilibrio alla rotazione (rispetto Mpe-Mpe) Calcolo Mpe

Mpe = Ce (Xc_ep - ^S/₂) + Ca₁ (Xuv + t_/2) + Ca₂ (Xuv/2) + Te (b + S - Xc_ep)/2

• Ca_x1 = fcd [2bt]
• Ca_x2 = fcd [2Xuv * t]
• Te = fcd [2(b + S - Xc_ep) * t]

TRATTO AB (parziale ripristino)

Per calcolare la sforzo e tensioni per parziale ripristino è necessario calcolare...

sforzo. Assumendo un riparto...

• Sollecitazione
• Lmax = 3.5 fcd

c'è esenzione (d'autore di conferenza)

• Fs (c) = min(Lmax, Tmax)

• Fs = Fc - Mp(zx)
• Mp = H - Mp(zx)

Asfcd

Calcolo di Mp(e): ipotesi... asse neutro taglia l'anima del profilo.

• Xi = 3.5
• XiF = 3.5

Ipotesi profilo tutto preso... Te = fcd Ac. In questo...

• Tasso
• Ce = fcd Ae - 3.5 fcd

σ_{s max} = M_tot (b+s-γ) / I_m

σ_{s max} = M_tot (y_s-γ) / I_m

σ_ts^u = σ_ts^u = M_tot (b-γ) / I_m

σ_{t 1}^u - σ_{t i}^u = M_tot / I_m γ

Appello 25/2/2010

con riferimento alla struttura mista CA-CAP ci assegna la verifica svolgete un esercizio relativa alle tensioni normali, per la sezione di rottura

alle travi AB e BC. Utilizzate la presenza di un puntello e di una centratrice

de supporto, rispettivamente, a la travi AB e BE. (inizialmente riporti e decurate

il getto folla scheleta in c.c.

Aluminium di Davies

Fd = C_d + G_d + P + ∑ (ψ_2i Q_ki) + ... (quori pneumatico)

Fd = C_d + G_d + P + γ_{f def} Q_ka + ... (hepestructe)

Fd = C_f + G_f + P + Q_k1 + ∑ (γ₀ Q_ki) ... (nodo)

Ipotesi: N = cost, A = cost

Note le necrose limite è possibile calcolare l:

FUO DI EUYON ➔ luogo dei punti dove deve ricadere il centro di

precompressione P affinché siano rispettate i limiti sulle tensioni.

CENTRO DI PRECOMPRESSIONE P ➔ punto di applicazione della risultante

degli sforzi dovuti alla precompressione.

È necessario individuare i "punti limite" del peso C al "rosso" (nella

senso inverso).

₁ = ^{Mmin + eo} distanze dei punti estremi del peso

NO al lancio della trave

_{l = ^{Mmax - el}}

Nl

Appello 20/1/2012

Con riferimento al graticcio di travi di questo foglio si illustri la procedura per la valutazione delle reazioni di vincolo e delle azioni sulle aste.

Si trascurino i pesi delle travi stesse e il peso del carico esterno.

Ripartizione degli sforzi (in base alle rigidezze)

• NODI D'ANGOLO (A, C, D, G)

NODO A

• Nx = _kx / (k_zx + k_zy)

  Ny = F - Nx

k_ax = 0.5kB / α_ab

k_ay = 0.5kB / α_ad

NODO E

• Nx = (_kax F) / (k_ax + k_ay)

  Ny = F - Nx

k_ax = 0.5kB / α_ac

k_ay = 0.5kB / α_ae

NODO D

• Nx = (_kax F) / (k_ax + k_ay)

  Ny = F - Nx

k_ax = 0.5kB / α_bc

k_ay = 0.5kB / α_dc

NODO G

• Nx = (_kax F) / (k_ax + k_ay)

  Ny = F - Nx

k_ax = 0.5kB / α_ab

k_ay = 0.5kB / α_ag

• NODI PERIMETRALI (B, E)

NODO B

• Nx = (_kzx 2F) / (k_zx + k_zy)

  Ny = 2F - Nx

k_zx = 2kB / α_bc

k_zy = 0.5kB / α_be

NODO E

• Nx = (_kzx 2F) / (k_zx + k_zy)

  Ny = 2F - Nx

k_zx = 2kB / α_cd

k_zy = 0.5kB / α_ce

Appello 24/12/2021

Progettare allo SLU un montante a taglio costituito da sole staffe, per l'otte più sollecitato delle strutture in c.c. riportate in figura. Si assuma cls C 25/30 ed acciaio B450C. Si trascuri il peso proprio delle strutture.

Rcv = Rc cos 30° = Rc √3/2

Rch = Rc sen 30° = Rc/2

q = γ G1 c1 + δ2 c2 + Aci nai + ∑_i=2 Vol Gai Oki

δ43 = 1.3

δ42 = 1.5

αci = 1.5

q = 1.3 Gc1 + 1.5 Gc2 + 1.5 qd

Equazioni di equilibrio

VA + Re VS = 5/2 pe

HA = Re(/2

2pe₁ + Re√3 + VS √2 + pe = 0

1.5pe

0.42pe

1.77pe

Re = 0.84 pe

HA = 0.42 pe

VA = 1.77 pe

Ved = 4.2 pe

(I) Ved ₁ = Vcdmax (casi della furura di cls)

È necessario ridurre le ferrie (troppo piccole) e/o volume.

(II) Ved ₁ = Vcdmin (casi ovviando)

In questo caso c'è un eccesso di cls. Si colpure!

Vesd (cotgΘ* = 2.5) = Ved

Escludere nei staffe, le ferri proprie di congiunzione del probabile.

caso: As _(st), s _(st), As _(tp), s _(tp)

Sfruttando le equazioni (1) e (2), fissando 2 quantità ed esempio W _st e W _tp (As = Mb, W) e ricavo le posto

s _(st) e s _(tp)

(III) Vcdmin = Ved ₂ = Vedmax (casi contemporanei normali)

In questo caso suppongo:

Vcd = Vesd → cotgΘ*

e calcolo: Vesd (cotgΘ*) = Ved

linee/prime sfrutto di operazione (1) e (2) e dopo ed fisso

w _st e w _tp, ricavo s _(st) e s _(tp)

N.B. Se dai calcoli risulta cotgΘ*≥2.5 → suppongo cotgΘ=2.5, e se risulta cotgΘ*≤1 → suppongo cotgΘ=1

[grafico con linee e angoli]