Esami svolti di Strade, Ferrovie e Aeroporti

16 Febbraio 2018

Costruzione di Strade Ferrovie e Aeroporti

Appello del 16 febbraio 2018

• Corpo del rilevato
• Peso della sabbia contenuta nel cono e nella piastra [g]
• 3740,2
• Massa volumica apparente della sabbia utilizzata [g/cm³]
• 1,362
• Peso secco del terreno prelevato [g]
• 3321,6
• Umidità del terreno prelevato [%]
• 4,0
• Massa volumica apparente dei granuli aventi dimensioni superiori a 25 mm [g/cm³]
• 2,842

Calcolo Densità:

V = _{3740,2 - 1538,9}/_1,362 = 1646,23 cm³

V₂₅ = _m25/_γ25 = _526,3/_2,842 = 185,19

γ_s = (m - m_s) ^{3321,6 - 526,3} / _{V - Vs} = 1616,23 - 185,19 = 1,953 g/cm³

γ_s = γ_s (1 + W / 100) = 21,03 g/cm³

→ 19,93 KN/m³

- Cedimento Consolidazione:

T_v = t · Cv / _Hdr² → H_dr = ^{√t · Cv} / _Tv = 4,4

T_v Um | T_v90 | 0.848095 | 1.1290

→ Um 93%? → interpolo

(95 - 90) : (1,1290 - 0,8480) = (93 - 90) : (x - 0,8480)

S : 0,281 = 3 : (x - 0,8480)

x - 0,8480 = 0,1686x = 1,0166

→ H_dr = 4,1 mm → H = 8,8 m

T_ruovoSc:20A

51,25

2 : 3 = 5 : xx = 3,5

COSTRUZIONE DI STRADE FERROVIE E AEROPORTI

Appello del 29 gennaio 2018

STUDENTE: _______________________ MATRICOLA: _______________________

ESERCIZIO #1

Siano note le caratteristiche geometriche di un rilevato relativo ad un tronco stradale di categoria F (Figura 1).

È noto che l'altezza dell'opera è pari a 4 m, la sua larghezza superiore pari a 10 m (opere di regimazione idraulica comprese) e le scarpate presentano la tradizionale pendenza 2/3.

Il rilevato è poggiato su un terreno comprimibile avente le seguenti caratteristiche geotecniche:

• Indice di Plasticità: 5;
• Resistenza non drenata del terreno: _cu = 30 kN/m²;
• Grado di sovraconsolidazione pari a 4;
• Spessore: 4 m.

Supponendo un cedimento totale in mezzeria al termine della costruzione del rilevato di 14.5 cm ed un cedimento immediato pari al 6% di quello di consolidazione, si richiede di calcolare il grado di addensamento del terreno costituente il rilevato noti il contenuto d’umidità in sito, pari a 7.0%, e i dati relativi ad uno studio Proctor eseguito sul terreno stesso (Tabella 1).

Tabella 1

RIORTO I VALORI DELLA PROVA IN TABELLA:

→ Vero = Ndex

5% → media di 1-6

scendo e prendo il 5,75

ESSENDO UNO STRATO DI LIVERA, VEDO NELLA TABELLA CIRSE E TRACCIO

I LIMITI A m ROTAZIONI.

QUINDI %B = 5,75%

q = γ_s ⋅ h = 1 ⋅ 9,60 ⋅ 21,5 = 54,24 kN/m

β = arc tg₂^{(α₂ / x₂)} = -1,13°

α - β = arc tg₁^{(α_m / cos)} = 0,19 rad

α = 2,21 rad

Δ G_u' = ^q/_π [α + sen (α) ⋅ cos (α + 2β)] = 50,81 kN/m²

β = 0,81 rad

α + β = arc tg₁^{(α_m / x)} = 1,12 rad

α = 0,26 rad

∆G_uα = ^q/_π [^x/_B ⋅ α - ¹/₂ ⋅ α_m (2β)] = 1,62 kN/m²

INCREMENTO DI TENSIONE NEL PUNTO A:

∆G_u0,tot = 52,73 kN/m²

- % bitume ipotetivo :

%B = K · Σ ₁ =

Calcolo curva di progetto:

% uso sabbia 42%   % uso pietrischetto 18%   % uso pietrisco 38%   per ogni passante

Trovo percentuali di G, g, A, a, f :

• G: percentuale di materiale con diametro > 10 mm;
• g: percentuale di materiale con diametro compreso tra 5 e 10 mm;
• A: percentuale di materiale con diametro compreso tra 0,3 e 5 mm;
• a: percentuale di materiale con diametro compreso tra 0,075 e 0,3 mm;
• f: percentuale di filler.

→ G = P_D,31.5 - P_D,10 = 50,2

→ g = P_D,10 - P_D,5 = 0,7

→ A = P_D,5 - P_D,0,3 = 47,04

→ a = P_D,0,3 - P_D,0,075 = 8,09

→ f = P_D,0,075 = 3,8

Per P_D bisogna interpolare.

Σ = ¹/₁₀₀(0,17G + 0,33g + 2,30A + 12a + 135f) [m²/kg]   = 6,3h

%B = K · Σ ₁ = 3,75 · 6,3¹/₄ = 5,183 %