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°C}
= 25 2
2
(2) (25
= → = °C) = 3,29
2 (2)
(2)
= = 0,88 ∙ 3,29 = 2,89
(2) 2 (2)
= + → = − = 101,325 − 2,89 = 98,435
(2)
(2) (2) (2) 3
2
= → = = 0,87
(2) (2) 2 (2)
(2)
̇ 2
(2)
̇ = = = 2,299
(2) 0,87
(2)
(1 )
̇ = ̇ + = 2,34
(2) (2)
3
̇ ( ) (35
= ̇ − = 2,34 ∙ 1,01 ∙ − 25) = 23,63
(2) 1 2
= , = ̇ −
( )
( ) ( )
= ̇ − → ̇ − =
1 4 1 4
Dal diagramma psicrometrico, supponendo la saturazione adiabatica, senza
condensazione:
= 100 %
4 } = 23 °C
4
= = =
4 3 2 1
Dunque: 1 1 23,63
̇ = = = 2,17 = ̇ (4)
( ) 1,01(12)
− 0,9
1 4
̇
(4)
(1 )
̇ = ̇ + ̇ = ̇ + → ̇ = = 2,13
(4) (4) (4) (4) 4 (4) 1 +
4
̇ = ̇ = 2,13
(4) (3)
̇ = ̇ − ̇ = 0,04
(4) (4) (4)
̇ = ∙ ̇ = ∙ ̇ = 0,038
(3) (3) (4)
3 3
̇ = ̇ + ̇ = 2,168
3 (3) (3)
̇ = ̇ + ̇ → ̇ = ̇ − ̇ = 0,002
(3)
(4) (3) ℎ ℎ (4)
2 2
̇ = ̇ − ̇ = 2,34 − 2,168 = 0,172
(3)
(6) (2)
Compito 18 / 04 / 2012:
Svolgimento: − 2500
2 1
(2500 )
= + + 1,9 = → = = 224,57 °C
1 1 1 1 2 1 1 + 1,9
1
Bilancio in massa:
̇ = ̇
(1) (2) aria controcorrente oppure:
{ ̇ + ̇ = ̇ // ( )
̇ + 0,4̇ = ̇ + 0,5̇
(1) ℎ (2)
2 (1) (2)
( )
̇ + ̇ = ̇ → ̇ − = ̇
1 (1) ℎ 2 (2) (2) 2 1 ℎ
2 2
(2)
= =1
2
(2) 23 22
= = 0,0001 − 0,0061 + 0,1893 + 0,2379 ≈ 6,95
(2) (2) 2
(2)
= 0,622 = 0,0458
2 −
(2)
40 5 35 35 6000
̇ = ∙ ̇ − ̇ = ̇ = ∙ = 0,583
ℎ
100 100 100 100 3600
2
( ) ( )
̇ − = −̇ → ̇ − = ̇ → ̇ = 22,597
(1) (1)
(1) 1 2 ℎ 2 1 ℎ
2 2
̇ = ̇ = 1,035
(2) 2 (2)
̇ = ̇ + ̇ = 23,636
(2) (2)
ℎ = ℎ + ℎ // Suppongo le perdite concentrate trascurabili.
() () ()
2
4
(
ℎ = = = = 1,5 , = 15 = perimetro)
()
2
Continuità (condizioni stazionarie, secche):
= ̇
̇
= = = 0,801 → = = 9,4
3
2
50 + 224,57
−5
) (approssimazione)
= = 137,28 °C , = ( = 2,5 ∙ 10
2
5
= = 5,64 ∙ 10 → Regime turbolento
6
10
3
√(2 4
= 0,0055 + ∙ 10 + = 0,0123
[1 )
]
−5
= 10
con: 2
ℎ = = 5,434
() 2
Compito 01 / 03 / 2012:
Svolgimento:
Equazione bilancio energetico: 2 2
̇
̇ ̇
= − + + + ̇ − + + ̇
∑ (ℎ ) ∑ (ℎ )
2 2
̇ = 0 → Regime stazionario
̇ ′
= 0 → Non c è lavoro
= 0 → Variazione di altezza trascurabile
2
= 0 → La velocità è trascurabile
Quindi: (ℎ̃ (ℎ̃ (ℎ̃
= ̇ − ̇ = Entalpia generica)
) )
Bilancio di massa (considero la miscelazione adiabatica):
̇ + ̇ = ̇
(1) (2) (3)
{ ̇ + ̇ = ̇
(1) (2) (3)
̇ (1)
= → ̇ = ̇
1 (1) 1 (1)
̇
(1)
̇ (2)
= → ̇ = ̇
2 (2) 2 (2)
̇
(2)
̇ (3)
= → ̇ = ̇
3 (3) 3 (3)
̇
(3) (1 )̇ )̇
̇ = ̇ + ̇ = + = 2̇ = 2(1 + →
(2) (1)
2 (2) (2) 2 1 1
1 +
1
→ ̇ = 2 ̇
(2) (1)
1 +
2
̇ + ̇ = ̇
(1) (2) (3)
1 2 3
(1 )
+
1
̇ + 2 ̇ = ̇
1 (1) 2 (1) 3 (3)
1 +
2
(1 )
2 +
2 1
̇ + = ̇ // Non utilizzata
( )
(1) 1 3 (3)
1 +
2 (1,2 → 3):
Applico il bilancio energetico nella miscelazione adiabatica
0 = ̇ ℎ + ̇ ℎ − ̇ ℎ − ̇ ℎ
(1) (1) (1) (1)
(3) (3) (3) (3)
− ̇ ℎ −̇ ℎ
(2) (2) (2)
0 = ̇ + ℎ − ̇ + ℎ
(ℎ ) (ℎ )
(1) (1) (1)
(3) (3) 3 (3) 1
− ̇ + ℎ
(ℎ )
(2) (2) 2 (2)
(
= ℎ + ℎ = Entalpia specifica aria umida)
[ ]
̇ = ̇ + ̇
(3) 3 (1) 1 (2) 2
(̇ + ̇ = ̇ + ̇
)
(1) (2) 3 (1) 1 (2) 2
1 + 2(1 + )
1 1
̇ + 2 ̇ = ̇ +
(1 )
(1)
1 (1) 2 (1) 3
1 + 1 +
2 2
1 + 2(1 + )
1 1
+ 2 = +
(1 )
1 2 3
1 + 1 +
2 2
Dal diagramma psicrometrico: −3
(
= 20 °C, = 50%) = 7,4 ∙ 10
1 1 2 −3
(
= 10 °C, = 50%) = 3,75 ∙ 10
2 2 2
[ = + (2500 + 1,9)]
(2500 )
= + + 1,9 = 38,78
1 1 1 1
(2500 )
= + + 1,9 = 19,44
2 2 2 2
)
2(1 +
1
+
1 2
1 +
2
= = 25,87
3 )
2(1 +
1
1+ 1 +
2 (4 → 5):
Applico bilancio energetico all’umidificatore
0 = ̇ − ̇ , ̇ = ̇
poiché avrò che (condotto), avrò che:
(5)
(4) 4 5 (4) (5)
(2500 )
= = + + 1,9 = 64,26
4 5 5 5 5
−3
(
= 30 °C, = 50 %) = 13,4 ∙ 10
con (dal diagramma psicrometrico)
5 5 5 (3 → 4):
Applico il bilancio energetico al riscaldamento
̇ = ̇ − ̇ = ̇ ( − )
(3) (3)
(4) 4 3 4 3 )
2(1 +
1
̇ = ̇ = ̇ + ̇ = ̇ +
(1 )
(3) (4) (1) (2) (1)
1 +
2
̇
[̇ = = → = → =
] [ ]
̇
̇
(1)
1
1 ̇
̇ = = =
(1) 1 (1)
(1) (1) 1
Troviamo :
(1)
= 0,622
[ ]
−
(1)
= 0,622 → − = 0,622
(1)
1 1 1 (1)
−
(1) + 0,622
1
(
= + 0,622) → = = 85,05
(1) (1) (1)
1 1
1
= = 1191,36
(1) 85,05
= + → = − = 100133,64
(1)
(1) (1) (1)
Allora: 100133,64
−3
̇ = 0,001 ∙ = 1,19 ∙ 10
(1) (273
287,04 ∙ + 20)
)
2(1 +
1
−3 −3
̇ = 1,19 ∙ 10 + = 3,58 ∙ 10
(1 )
(2) 1 +
2
̇ −3 (64,26
= 3,58 ∙ 10 − 25,87) = 137,43
→
Variazione di entropia Equazioni di Gibbs:
= ln − ln
[Δ ( ) ( )]