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POTENZA: [W = ⋅m/ ]

Potenza N sec

=

n numero di giri

=

C coppia

=

ω velocità angolare

= = =

N C ω C 2 π n T⋅v =

2 π lunghezza dell ' angolo giro

=

T risultante delle forze di trazione

=

v velocità

≃ ≃

1 Cv 0,735 Kw 735 w

POTENZA RESISTENTE:

= ⋅v

P R

r

POTENZA NOMINALE:

Tv M ω M 2π n π Dn

= = = =

P v

μ μ μ 60 m m 60

T T T c p

SFORZO DI ACCELERAZIONE:

= −

W F R

ACCELERAZIONE:  =

I α 2.5

P P  =

II α 2.1

dv g

r

= =

a  =

III α 1.7

dt v P α  =

IV α 1.3

VELOCITÀ COMMERCIALE: ∑ = 1

t tempo al capolinea

C tempo fisso

S S  2 tempo alle fermate

C C

= =

v C T S v v apertura e chiusura porte

C C MAX MAX

   t C 3 tempi della via

v 2a 2d

MAX  verdi 

semafori o rossi , veicoli

 4 tempo del traffico

RESISTENZA FRENANTE:  = coefficiente di frenatura

F

 ⋅ ⋅d

F =

F forza frenante

F F f F

=

R F =

d baricentro asse di frenatura

r f

=

r raggio

EQUAZIONE DI EQUILIBRIO DEI

MOMENTI:

1 m  − − =

R n F P 0

a h n

G

 m   − =

2 R n F P 0

p h m

G P

Pn d h

  

F R P n F h P n P h G

g

a a G G

= = = = =

α −

F R P m F h P

− 

P m P h −

Pm d h

p p G G G

g

P

   

=  ≠

F P relazione generale d relazione effettiva

g

ASSE ANTERIORE AL LIMITE DI ADERENZA:  

F F α 1

a a

=  =  = 

F F F F

a p a α α d

 

P n h G

α P α g

1 = 

condizioni : F R  = = = 

F F d

a a a   

α 1 g α 1 m n

F F

a a

2 =  =

α F p

F α n

p  = 

d g

d α

 

P n h m  − 

n h

G

g G

α 1

3 =

F a 

m n 1

 =

d g h

  − 

1 0

n

=  =

m , n , h parametri geometrici ; coeffciente di aderenza limite

G

ASSE POSTERIORE AL LIMITE DI ADERENZA: m

1 = 

condizioni : F R = 

d g

a a 

m n

F F   h

a a G

2 =  =

α F 

α 1

p

F α

p d 1

 

P n h  =

d g

G

g h

3 =

F   −  

1

a 

m n 0

m

GHIACCIO     

0,1 0,9 Dry asciutto

CAPACITÀ MASSIMA: =

C capacità teorica

T

=

n numero di corsie

=

W spazio laterale della banchina

= ⋅ ⋅⋅T

C C n⋅ w C

max T C C  = interferenza tra veicoli

= −

T 1 Ł traffico pesante

C

FLUSSO (o capacità massima):

v k

0 max

= ⋅k = ⋅

Q v

max media medio 2 2

LIVELLI DI SERVIZIO:

Q MAX

=

LoS C MAX

EQUAZIONE DI GREENSHIELD:

 

k

= −

v v 1

f k f

 

v

= −

k k 1

f v f

EQUAZIONE DI GREENBERG:

 

k f

= ⋅ln

v v m k

v MAX

=

v m 2

EQUAZIONE DI UNDERWOOD:

 

k

k

=

v v e m

f k max

=

k m 2

RELAZIONE TRA Q(FLUSSO) E

K(DENSITÀ), EQUAZIONE DELLA CURVA:

  2

k v

k MAX

= ⋅ − = −

Q k v 1 k v

MAX MAX

k k

max max

RELAZIONE TRA V(VELOCITÀ) E

Q(FLUSSO), EQUAZIONE DELLA CURVA:

  2

v v

v MAX

= − = −

Q v⋅ k 1 v k

max max

v k

MAX max

RELAZIONE TRA V(VELOCITÀ) E

Q(FLUSSO), EQUAZIONE LOGARITMICA:

 

v MAX

= ⋅ln

Q v⋅ k max v

FLUSSO:

n

=

Q T

DENSITÀ:

m

=

k L

Nr VEICOLI:

k max

= = ⋅

n L⋅ T q max

2

DISTANZIAMENTO SPAZIALE:

L

= n

DISTANZIAMENTO TEMPORALE:

T

= n Andrea Cerroni

TECNICA ED ECONOMIA DEI TRSPORTI

TRASPORTO FERROVIARIO

RESISTENZA ORDINARIA:

=  

R r P N

ord ord =

a , b parametri sperimentali

2

= 

r a b v

ord

RESISTENZA AERODINAMICA

(in aria libera): =

C coefficente di forma

x 2

2

v = 

S sezione maestra10 m

=

R C S ρ

a x 3

2 = ≃ / 

ρ densità dell ' aria 1,2 Kg m

=

v velocità relativa

RESISTENZA AERODINAMICA

(in galleria): =

C coefficente di forma galleria e treno

g  =

galleria lunga 20 Km coeff. 7,5÷8

2

V 2

=

R C S ρ = 10 

S sezione maestra m

ag g 2 3

= ≃ / 

ρ densità dell ' aria 1,2 Kg m

=

v velocità relativa

RESISTENZA PER ANDAMENTO

ALTIMETRICO:  = − =

salita ; discesa

= ±

R mgi

i = ⇒ = −

i inclinazione max 2 3Ł

RESISTENZA AL ROTOLAMENTO E

RESISTENZA AERODINAMICA: =

g accelerazione di gravità

=

K resistenza per unità di peso

2

=  

K 1,9 0,00026 v treno viagg.legg.

=

R K m g 2

ra =  

K 2,0 0,00028 v treno viagg.norm.

2

=  

K 2,5 0,00003 v loc. e treno merci

2

=   

K 1,2 0,025 v 0,00014 v giappon.

DILATAZIONE DELLE ROTAIE PER

EFFETTO DELLA TEMPERATURA: =

α coeff. dilatazaione termica dell ' acciaio

2 2

α t SE

Z 1° fase t = salto termico

1 2f =

S sezione trasv. della rotaia

2 2

α t SE =

E modulo di elasticità

Z 2 ° fase e successive

i 4f =

f forza di reazione

t t t t t t t

1 2 3 4 5 6 7

I POSA Z MAX

II Z MIN

III Z Z

CR f

IV Z CR MIN

V Z CR MAX

LUNGHEZZA DELLA ROTAIA:

α t SE

=

x 1° fase

1 f

α t SE

=

x 2° fase e successive

i 2f

TENSIONE: grafico n° 1, 2 e 3

f x 1

⇒ =  =

I σ α t E

1 S f x i

⇒ =

II e successive σ i S

ASSETTO DI UN VEICOLO FERROVIARIO

IN CURVA:

=

S h sin β

1 5

= − 

h h h h

5 1 2 3

a r

≃ =

tg β β g

=

S L sin α

2 b

= ⋅

ε α 2 grafico n° 4

2b

 −    =

F cos γ P sin γ⋅ h F sin γ P cos γ⋅G ' G ' ' ε

C 4 C f

2

P b

⋅h  =

a P h α α

r 4 4

g f

P a h

r 4

g

= [ ]

α rad

2

b − Ph 4

f


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14

PESO

8.83 MB

AUTORE

andr.87

PUBBLICATO

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DETTAGLI
Corso di laurea: Corso di laurea in ingegneria civile
SSD:
A.A.: 2015-2016

I contenuti di questa pagina costituiscono rielaborazioni personali del Publisher andr.87 di informazioni apprese con la frequenza delle lezioni di Tecnica ed economia dei trasporti e studio autonomo di eventuali libri di riferimento in preparazione dell'esame finale o della tesi. Non devono intendersi come materiale ufficiale dell'università Roma Tre - Uniroma3 o del prof Carrese Stefano.

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