Tecnica delle costruzioni - Strutture miste Acciaio Calcestruzzo

Travi miste acciaio calcestruzzo

Montaggio acciaio

Scelte in congiunto:

• Travi composte che fungono da unico elemento resistente

Si impiega generalmente un profilo a profilo dissimentrico, con sovrapposta una soletta in cls provvista essenzialmente di armature longitudinali collegamenti.

Tra il profilo e la soletta in cls si instaura mediante opportuni elementi metallici e singolarmente nei giusti passi in modo da impedire lo scorrimento.

Calcolo elastico della sezione

Il calcolo di una trave composta chiama in causa la copertura ipotesi sul comportamento del calcestruzzo.

• In g/sn intervalli si trascurano in debole resistenza a trazione
• In g/sn intervalli si assume non trascurabile a compression ne costante
• Hp. lato acciaio: si assume un modulo elastico e costante
• Hp. sezione mista: si preteni ai rapporti aderenza tra acciaio calcestruzzo in modo che le dilazioni nei passi in punti di contatto
• Hp: come risultato il calcolo di una sezione mista soggetta a momenti flettente si basa in pulito su su di patrnori con le sezione fissa rimanendo ferma

Riepilogo ipotesi:

1. ε_c, ky con y distanza aria/ asse neutro
2. ε_c, ε_ca, ε_c4 a trazione e a compression
3. ε_c = 0 per il calcestruzzo teso
4. ε_ca = ε_c4 per il calcestruzzo composto
5. ε_ca < ε nei punti di contatto

Hp: ₂ => ε_ca = ε_m cost. ε₃ = ε_ca, (6) = ε_c / ε_c4 => G_ca = ε_m => µ cost _m

Da ciò si desume che nei ponto di contatto acciaio durante lungo ad una tensione σ_a θr che è un ceo, che grandi in una di che calcestruzzo, una σ _peoplet, due ce / mi rapporto dei moduli elastici dei due materiali.

6. Si considera in fig4 asse neutro e flessuarsi ad una distanza y sigmoid n dalla intonazione, in modo da rendere infinitesime es ci-tra arsenato nella da punti in calcestruzzo della sezione.

Diagramma tensioni nelle dilatanzi e con la sezione:

ε_ca ε_c4 = y / y_ca π => dove

ε ca y_ca(m/m) — k [ P _e-1] 3 = 1

Hp. 2 4

CPco λ ε_ca / ε_ca = λ

Hp.2.HP.4 => per passare alla distribuzione nelle tensioni si risulta la distribuzione nelle distanziamenti e applicando nella trasfor corrispondente dell'acciaio trasporto un elemento al calcestruzzo giunzoni nei distanziamenti linearmente in figura.

Le tensioni neumi aliumo date da:

k₄ - G ^ca λ

y _p = ε_{c / λ} 4

λ = ac.g/ @ρ, lato acciaio

G’ 5 — λ = G —(ε_k 4) / ε³ + ε_m

G_ac = ε_m^E

k³ c.m/ε₄

3 4 ^{k=ε c. ε₄. λ +}

SI SERVE DELL'EQUILIBRIO ALLA TRASLAZIONE DELLA SEZIONE, RISPETTO AL DIAGRAMMA TRUSSE;

IN STERESE RIAPRIAMO

_{e o}

∫_s YuΣ_c b dy + ∫_sσ_c b dy + ∫_sσ' Σ_c = 0

∫_sσ' Σ_y y b dy d y

b) LARGHEZZA DEGLI ELEMENTI STRISCE INFINITESIMA DI ALTEZZA dy CHE TAGLIA I DIVERSI ELEMENTI DELLA SEZIONE:

∫_sσ' Σ_y yó 0

∫_sσ' y

→ SEMPLICE → -1 ^Σ₄ bdy + ∫₀Σ₀

MOVIMENTI STUKKA PER LA SEZIONE FLEXO → ∑ dy d p  →

∫_sΣ^X + A_e^X = 0

ANELLO CLEO APPAREN ALL'ACCIAIO

ANNO SPERIMENTARE

BARICENTRO STUCCA

• n₁₀₀ STUCCA

ZE IN SEZIALE (6.6)

∑ SUSA Y₁A_acc

punto PLANCS

PM CIRCONFERMY

PER ASCIATA (TANGENTE)

[k]

omogentizzazione, nuclei che rampo dell'acciaio valore TA

∑[Σ_s^τ]

YA

+ (YA)

3A_alim [AR]Aim

(DAMP XAX)

Lo Ys - Nz. ΖA

1. Y
2. [Xa]

_a- A₀ - N

SI RIFERISCE A X_4[1]B

XIUS, LAUR 80 = 6

Vituo

X(Nmo Pouni YRA

• (yiA_acc

∑

YiA = [a0 X(AC)

Aim Sezione ξxiv 7.1

1. 4.5

∑C e v y Y_acc- Sez. Σ (YA