tecnica delle costruzioni in ca e cap - parte 2

INSTABILITA SLU (strutture c.a./c.a.p.)

Intervengono contemporaneamente le non linearità geometriche e la non linearità meccaniche.

Ci riferiamo alla teoria del II ordine e stato di sollecitazione indotto delle deformazioni indotte da carichi.Questo succede nel caso di strutture snelle.

Rappresentiamo il tutto sul dominio N-M.Se l'asta è molto tozza Mx non si cerca ed il momento flettente cresce con la stessa legge con cui cresce la forza normale (cementoplast).A asta tozza unità resistente nella sezione.

Man mano che l'asta si fa snella lo stato di sollecitazione del II ordine non si può trascurare.A asta snella crisi riordino della sezione anticipate.

Se però abbiamo un'asta estremamente snella lo stato di sollecitazione del II ordine è più grande.A asta molto snella crisi d'instabilità.

INSTABILITA SLU (strutture c.a./c.a.p)

Intervengono contemporaneamente le non linearità geometriche e le non linearità meccaniche.

Si riferiscono alla teoria del 2^o ordine e stato di sollecitazione indotto dalle deformazioni imposte da carichi.Questo succede nel caso di strutture snelle.

Rappresenta tutto nel dominio M-N

Se l'asta è molto tozza Md non ci sarà e il momento flettente cresce con la stessa legge con cui cresce la forza normale (lineare) A asta tozza → crisi di resistenza nella sezione

Man mano che l'asta si fa snella la sollecitazione del 2^o ordine non si può trascurareA asta snella → crisi riduzione della sezione anticipata

Se poi abbiamo un'asta estremamente snella lo stato di sollecitazione del 2^o ordine è più grandeA asta molto snella → crisi di instabilità

A cosa interviene solo il caso B. Questa vari... una serie di fattori:

• formazione dell'ac...
• racconto sul de...
• movimento dell'ac...
• forma della sezione
• % armature

riferiscono le capacità + impostazioni geometriche

06/11/16 SEZ. INSTABILITÀ

Vediamo in quali casi bisogna fare la verifica alla SLU di instabilità.

Dobbiamo distinguere le strutture in:

• teli a nodi fissi
• teli a nodi portanti (intena struttura)

gli appoggi sono trasversabili

DM’96

H ≤ 0.6 per n ≥ 4

H (NL/ECL) ≤ 0.2 + 0.1 n per n = 3

H altezza totale dell’edificio

m numero piani

NL: ∑ NL; (espressione azione sismica)

ECL: ∑ (EIi) (in atrio non sismica)

Se il limite è soddisfatto il...

Si può dimostrare che questa espressione è equivalente a:

NL/NL ≤ 1/10 NC = cas… cr… esterior...

Vediamo quali sono le condizioni per cui la verifica va fatta o no

Nodi fissi

λ = _l₀/l_inf ≤ λ_liml_o, l_inf = distanza di interasseλ _lim = 15,4 · C / √ν

N_Ed / A_effd

C = 1.7 · η_m

0.7 ≤ C ≤ 2.7

coefficienti riduzione dei momenti flettenti

|M₀₂| > |M₀₁|coass. flettente del 1ordine dell’elemento

Vediamo cosa puo succedere al mom. flettente lungo un’astaConsideriamo un pilastro

I caso

Tm = NL_o1/ND_o2 = 1

C = 1.7 · 1 = 0.7

II caso

0 < r_L1/r_L2 < 1

0 < η_m < 1

III caso

case limite r_L1/r_L2 = -1

Tm = -1

C = 2.7

Il I caso è quello peggiore perché c’è minore e quindi anche stem mai minore

Nuovi spettrali

Ped ≤ 0,3 m

∑Edi I_i / (m + 16) L²

Edi ≤ N_i : carico verticale totale

N: numero dei piani

I = H: altezza totale dell’edificio

Edi I_i = ∑E_i I_i = ∑E T_i

Stabilità: limiti: vediamo quali sono i metodi che possiamo utilizzare

Metodi di calcolo

1. Analisi non lineare della struttura (non linearità geometrica e meccanica)

È la più complicata e ci vuole l’aiuto di un software di calcolo.

2. Ripristino nominale (non linearità geometrica)

Ma non linearità meccanica si trascura perché se ne tiene

conto introducendo delle rigidezze nominali (flessionale)

E I^* = K_c Edi I = K_s G_s I_s

(non flessionale) ∠ = non ≅ 1% ≠ : A_s ≯ 2%

K_c = 0,3 / (1 + 0,5 ε_yd)

ε_yd: coeff. di sicurezza -> lav. di ^d/_s = β· ^f/_fyd α: γ ϕ(t = ∞)

Edi: Ecm/ε_c2

C’è sempre bisogno di un software di calcolo.

3. Metodo delle deformazioni