Tecnica delle Costruzioni II - Esercizi B

Controvento a croce di Sant'Andrea

Semplificazione esaustiva

Si esprime in base ed arco di influenza degli arcarecci, dato che le funi tirante non resistono a compressione - Trave reticolare di Pratt.

l = 5000 mm
l₃ = 1440 mm
α = arco tg l₃ = Q

1. N₁₂ = 2Q
2. N₄₃ = 0
3. QV N₁₂V N₂₃ cos α - Q₂ = 0
4. V N₂₃ sin α - N₃₅ = 0
5. QV N₁₂ N₂₃ cos α - Q₂ = 0
6. QV N₁₂ N₂₃ sin α - N₃₅ = 0
7. 1.26 QV N₃₁ = 0

Q N₃₄N₃₅ = 1.26QN₃ = 1.5QF 4QN₂₃ = 1.98QN₂₃ = 1.26QV N₃₄ N₃₅ cos α - Q = 0

Carichi strutturali

• Vento (Calmo <40 Cinque <40)
• Pannelli prefabbricati

2 Api alle Facilite del servizio niente vento grande alve deniere al summit ed ad base Api = l₁ + l₂ + l = 56.56 coeff. di silhouette

4Q N_W = (56 + 494) Apn.1,2₅ Q_W = 217.20 kW

Controvento a croce di Sant'Andrea

Semplificazione esecutiva

Q si ripartisce in base agli sforzi di influenza degli arcarecci, dato che le funi tirante non resistono a compressione = Trave reticolare ad una campata.

l = 5000 mm
h₃ = 1440 mm
α = arcφ l ₃ = 60 6Q = 4Q

1. N₁₂ = 2Q
2. N₄₃ = 0
3. Q V₂ = 2Q N₂₃sinα - N₂₄ = 0
4. N₃₄ N₃₅ = 126Q
5. N₂₃ = 198Q
6. N₁₃ = 150Q
7. N₄₅ N₄₆ = 0.65Q
8. N₁₂ = 168Q
9. N₅₆ = Q

N₂₃cosα - N₂₄ = 0 N₂₃sinα - N₃₅ = 0 N₂₄ + N₄₅cosα - Q = 0 N₂₄ + N₅₅sinα - N₄₆ = 0

Carichi strutturali

1. Vento (colmo da corto)

Ave = hi1 + hi2 · l 2 = 56.56 mQ_n = (56 + 44Q) A_pm 1.5 → Q_v = 211.20 kN

• Pannelli prefabbricati

2 Apri da facciate che scaricano azione vento grande asse laterale al colmo e al base Sfalsamento del taglio di 1 campata

Stabilizzazione

e_o ≈ l₃/2 eccentricità 500 accidentale 4Q_d = 8 (f_o + g) N_tes → Q_d = 282 kN d_g = l₃/800 l₃ = 20 μm M_d = N_ed × l₃ = 522 kN

Tiranti

N_ed = N_max = 1,96 α_tor = 47,09 kN A_min = N_ed × S_n0 = 359,68 mm² Ø = 2₁₄ mm

NB: Per un dimensionamento corretto dei tiranti conviene considerare anche le sollecitazioni termiche.

Freccia

I₀ = 2 × l_tor × &approx; 6775 × 10⁴ mm⁴ y(x)_real = (Q/384 E I)y'(x) = -M(x)/(EI)_eq

Pilastri a mensola

A_pl = 7773 mm² I_pl = 1.781∙10⁸ mm⁴ Ф_pl = 355 mm S_pl = 7.1 cm³ V_d V_n N_d N_n

Carichi strutturali

Q_NEVE N_max = ... = 142.67 KN V_n = (590+707)... M(x) = V_ln∙h = 62.9 KNm N_ed = 100.67 KN V_max = 12.85 KN M_max(x) = 113.3 KNmm

Verifica tripla interazione

V_ed / V_rd = 0.03 ≤ 0.5 M_Rd = 176.0 KNm... V_nsinα... = V_nsinα/α²cosα M_ed = OK...

Verifica deformazione (SLU)

Ved = V_max = 12.57 kN γ₀ = 1.5 Ved = V_MAX = 72.8 kN δ(x)= Vel³_x * 37.79 mm < l_hw OK ---------------- 150f_y(x) = V(x) (f₀ γ(x) = ³ (f_g l_h - a₁n) = 39.07 mm < l_hw OK --------------- a₂ β₂ t₂ 150f⟦ϕ(x) = n_ed ϕ(x) = 0.9 L_c 4

Verifica sismica

Il modo di vibrare perché pilastri muratura ed edificio con struttura regolare - calcolo sulle FORZE STATICHE EQUIVALENTI

NB: I pannelli al facciate ai fini sismica vengono collegati con conness.