Tecnica delle costruzioni 1 - Progetto

Solaio Latero-Cemento

• Struttura in c.a. (travetti e nervature)
• Elementi di alleggerimento (pignatte/casseri) (non hanno ruolo strutturale, tranne alcuni casi)
• Non resiste a trazione, solo a compressione
• Sopra viene gettata la soletta (cappa, getto di completamento) (travetto ha sezione a T)
• Se altri strati che ci sono sono cavetti, pallet, o sovracarichi (massetti e finite)

• Acciaio B450C
• Tensione di snervamento caratteristica f_yk = 450 MPa
• Caratteristica frattile 5%
• Ho il 95% di probabilità
• Es = 210 GPa (NTC 18) oppure Es = 200 GPa (Eurocodice)
• E_yd = ^f_yk⁄_γs = 450⁄1,15
• Disegni o pilastri
• E_mk = 0,075 (circa 7.5%)
• E_md = 0,075⁄1,15 = 0,065
• Se ho una deformazione > 6.5%

• Acciaio snerva circa a 2%

• Calcestruzzo
• Classe resistenza C28/35
• f_ck = 28 MPa
• f_cd = ^f_ck⁄_γc = 28⁄1,15 = 15,9 MPa

parabola

rettangolo

relazione parabola rettangolo

secco di pressione

(campo elastico)

neautrale non eurone

concrezione

fc

fcd

fcl = 0.8

fcd = 12.7 MPa

PREDEISIOAMENTO

- solaio

spessore sociale

di distanza tro barretti appogni

02 0.04

40 mm

c = 2500 kg

c = 2400 kg

(1 cm a 3 o 2 mureucate)

(diugeo traffius pe 3)

su distrirer tre riposo

Quando 15 15

(0.14.0 .4 9 1.52 m. notte)

se (0.42) 4m

(2.) p04

123

cose mezzo lattiro

pe aggo savavi 0.12

s •p per sapana

1.0cree dopo tutti cavi 0 8

una pannala 3egithure)

pl. rempioppimita

se op di o

de

cadazie o uma go uton

20 (25x 20)

(5 può farere una drignata)

Abbiamo già la differenza tra FAVOREVOLE e SFAVOREVOLE.

Vuol dire che il carico che sto considerando induce un’azione favorevole rispetto ad elemento della sovrastruttura che sto considerando (momento flettente).

Voglio considerare la I^a campata, quando il momento massimo sugli I campata (caso peggiore in assoluto).

Si può dimostrare che…

• CARICO MAX la I^a campata
• SGRAVIO AL MAX la II^a campata

e poi procedo alternativamente

SFAVOREVOLE → MAX (ampiezza di meno carico +1,-1)

FAVOREVOLE → MIN (non ampiezza)

Esiste una combinazione di carichiche massimizza la campata

Momento max positivonella campata A

M_A* = G1 X 1a1 + G2 X 1a2 + Qk X 1ax

• SLU max: G1·1.3 + G2·1.5 + Qk·1.5
• min: G1·1 + G2·0 + Qk·0

Potrebbe non esistere, c’è sempre, è un carico strutturale ed è sempre presente quindi con peso minimo nospese (E* è la neutralità)

Se carico max la campata è indeterminatase toglie max un dice la II^a campata tende a diminuire e abbassamento della 1^aqualcosa di segnala, quindi minimizzata seconda.

Se voglio massimizzare iì momento sulla II^a campata

Massimizzare sulla campata stessa e minimizzare su questo adiacente e procedo alternativamente.

Essendo una trave continua ho H anche sulla appoggi (momento negativo che tende a fine superiori)

In pratica nelle ultime versioni delle NTC è stato portato a 0.8 perché più severa non strutturali. E` comunque permanentemente.

Questi effetti anche per alcuni fattureci è meglio.

Calcolo valore max e min si combinano e causa che struttura in ukele con le varie combinazioni. Trovo diagramma per ogni combinazione e da questo prendo e lecare max e deve momenti.

L'armatura che ho scelto ha un'area leggermente maggiore di quella richiesta. I vuoti dicono che l'armatura sia superiore di quella richiesta dal puro momento.

K_ed = J_s A_s z

A_s K_ed

Qui le vibrazioni del momento sta cadendo, prima della discesa dell’ultimo armatura. Dimensione per il momento maggiore.

Dove mi fermo? L'acciaio ha bisogno di una certa lunghezza di ancoraggio.

PULL-OUT TEST (Test di estrazione)

Applico una forza F che tenta di estrarre “l'unico che fa male”. (si)

• Se l’F è la forza è nulla.
• Se è molto piccolo, il F si fa elettronico.
• Il FS aumenta, più la F che posso applicare senza sfollare è una volta crescente.
• Se, nel trasmettere alle tensioni racchiuse, se il bano tale, feita nella bano, ma tensioni incremento alla tensione di smollamento (f_yd).

∫_S τ ds = τ. ℓ πφ

F = f_yd A_s → F = τ ℓ πφ = f_yd πφ² / 4

ℓ = ^{f_yd φ} / _{4 τ} LUNGHEZZA ANCORAGGIO (EFFETTIVA)

tensione media

τ = f_bd = 2,25 η₁ η₂ f_bd

η₁ = posizione bano

η₂ = 1 se φ ≤ 32 mm

NB: se aumenti φ

• l'area varia con il quadrato (πφ²)
• le superfici di contatto rimane l'area — smollamento (πφ)

→ se l'F che posso applicare facile e area aumenta nel massimo

ma non aumenta soltanto la superficie di contatto.

(ℓ eff) perde, per poter tenere tutte GF ho il shop al maggiore lunghezza.

resistenza a trazione del cls di progetto

f_ctd = α_ct ∙ f_ck,0.05

resistenza caratteristica fractile 5%

f_ck,0.05 = 0,7 f_ctm media

f_ctm = 0,3 f_ck^2/3

28 MPa

f_ctd = 1,2 MPa

f_ctd ≈ ¹ / ₁₀ f_cd 15,9

Eq. trazione

T = C

As × f_yd = f_cd × β₁ b

x = As × f_yd / f_cd β₁ b

• posizione asse neutro
• x = 157,08 × 391 / 12,7 × 0,84 × 500 = 11,94 mm < 40 mm spessore sezione
• induce rottura
• f_cd si riduce 0,8 per muro celle superiori sovrastante f_cd
• Se viene 740 mm devo considerare sezione a T
• Ho preso solo As ma potrei aggiungere armatura compressa. Tenendo conto che s = ε_sy, non necessariamente dove essere > ε_sy.

VERIFICO

• ε_s > ε_syd
• ε_cm : x = ε_s : (d-x)
• ε_s = ε_cm (d-x) / x = 0,05805
• σ_s = f_yd
• è sminuito

CALCOLO MOMENTO RESISTENTE

• Eq. rotazione sezione
• attorno al baaricentro compressioni (C)
• β₂ (ε_cu) = 0,42
• balicentro distribuzione parabola rettangolo
• M_rd = As f_yd (d - β₂ x) = 12,591 KNm
• Med = 9.52 KNm (SLU)

conosco x ma non il baicentro della parabola - rettangolo

uso β₂ che dà la stessa realizzazione delle integrale