Prove d'esame di Costruzioni Idrauliche svolte

Profili di corrente:

Lenta ritardata

Lenta accelerata

Veloc. ritardata

Alveo a debole pendenza

Lenta ritardata

Veloce accelerata

Veloc. ritardata

Alveo a forte pendenza

Determinazione condizioni al contorno

h₀ ⇒ Q_u = χ A√R i

Q_M = ks √i A R^2/3

κ ⇒ Q_u = √g A³ / ι

Calcolo delle spinte

N = P_e A + ρ Q₂ / A

Spinte idrostatiche

Spinte idrodinamiche

S = B · h_m + Q² / B · h_m i

Rappresentare quantitativamente il profilo di corrente

....

dH/ds = j

....

fissiamo una differenza di quota ΔH e determiniamo a quale differenza ΔS va la differenza di altezza nello ....

....

.... ΔH .... .... J = Jz + Jg/2 ....

Quando l’equazione differenziale viene discretizzata per tratti finiti, si ottiene un sistema di equazioni algebrico da cui .... le altezze .... di un punto in cui il “letto” è noto (ciò è la condizione di continuità)

.... Appoggio ΔH

• h
• A
• C
• R
• X
• M
• J
• ΔH
• Jm
• ΔS
• S

O O O O / / / / / O O O O O C C C

....

....

X = 87/√(1+Ri)

....

....

Ampiezza Δc:

• ....
• b
• A
• C
• Ri
• k_s⁴R_i¹⁶
• J = Q² ....
• Jmedia
• dH = (-j_m)Δs
• dH/dh - QW/A_s

....

h₂ = (jH/j+ h_s)

FORMULE PRATICHE

• Formula di Bazin:
  • J = ^V2/_λRi con λ = 87/^√Ri coefficiente di Bazin

V = ^√(RiJ) x ^√m/_√ni coefficiente di Kutter

Q = λ^√Ri S_f coefficiente di Gauckler-Strickler

• Formula di Gauckler-Strickler:
  • J = ^V2/(k²D³) o J = β^Q2/_D⁵ dove β = 10,3/k²

• Formula di Drey-Wesbach:
  • J = λ^V2/_D oppure J = ^8λQ2/_D⁵9T²

λ = termini di attrito

Determinare λ x

x = λ risolvibile grafici charts di Moody

Calcolare con le formule di Colebrook-White:

¹/_√λ = -2log (^2,51/_Re√λ + ^ε/_3,7D) equazione implicita

Numero di Reynolds: Re = ρVD/μ

In moto completamente turbolento:

¹/_√λ = -2log (^ε/_3,7D)

Per tubo liscio:

¹/_√λ = -2log (^2,51/_Re√λ)

SERBATOIO CON VALVOLA

Ci si chiede se alcune delle portate eguagliano Qem Il sistema è funzionante a due modalità:

• _Ho = 0
• _Hu ≠ 0

Per entrambe i casi l'_Ho e le portate eguaglino Qc, di conseguenza risulta chegli _Ho e le portate conseguentiale Si viene a creare quindi un sistema di due equazioni in tre incognite

• _Ho = _Hu + _Jk
• J = ρ ^Qc2/_Di³

La terza condizione è da della legge delle foronome Qc = μ √̅ ^2g/_Hu Per continuare le risulto occorre il valore di μ o di h dove k: ρ = V √̅ ^2g Della continuità del noto otteniamo Qc = Qem => così la portate è che contribuì le nwie equazione adopeo alla fine

Q_a = _Ho/^{(H_a + 1)} dove x è la variabile.

Ottenzo casì delle curve caratteristche due vedo.

Per cui η =

Osservo una proprietà particolare:

calcolato come ΔH₁⁄₂

questo termine non ​​inserito nelle formule di Booy

Δmot = somma di I_form rispetto ai forzati Gonna & Q.

Acquedotto

Prof. in rete

Calcola la lunghezza minima del tratto aggiunto

HS = HA

• HN = HA - J_AN L_AN → -HA + HS = -J_AN L_AN
• HB = HA

L_min = Z - (HA - HB) / J_AN

J_AN = ^10,3⁄_(3.16) = 0,127

L_min = 1,637.74 km

Z_AN = L - L_min

Per calcolare lo Y_AN si usa la formula:

J₀ = ^HA-HG⁄_L = 0,075

1,138Q = 1,534 m³/_s

Acquedotto (DIMENSIONAMENTO CON CRITERIO DEL MINIMO COSTO)

Nella figura seguente è riportato lo schema di una rete di adduzione costituita da tre tratt: L₁ = 50km, L₂ = 30km, L₃ = 20km, portate ai nodi: Q₅ = 100 l/s.

Di questi 50 l/s devono giungere al nodo A, mentre al nodo B devono giungere 650 l/s. La rete avrà inoltre un serbatoio al nodo 1 con quota al fondo di 500 m. Detensione uniformemente lungo 10 pezzi 100 & 1000 note il tracciato, dimensionare la rete utilizzando il criterio del minimo costo.

• L₁ = 50km
• L₂ = 30km
• L₃ = 20km
• Q_A = 0.1 m³/s
• Q_o = 0.3 m³/s
• k_s = 120 m³/s
• H_s = 1000 m
• H_A = 600 m
• H_B = 650 m

Balzo:

1. Q₂ = Q^III_eq + QA = 0.5 l^m3/s
2. Q' = QP + qL₃

tenendo conto che l'equizione di minimo costo risibbe essage

_D1 / _Q1 + _D2 / _QB + _D3 / _Q3

Esercizio capoluogo (dimensionare con minimo costo):

Hs = 202 m

Ha = 323 m

Hb = 177,4 m

L₁ = 20 + 20 m

L₂ = 19 + 69 m

L₃ = 1 + 120 m

Q₁ = 2,1 m³/s

Q₂ = 0,95 m³/s

Q₃ = 1,3 m³/s

J = 3,10⁻⁶ m/s

E = 0,04

L = 4,10⁻⁶ m/s

Ks = 130 m³/s

Legame che:

• Hn = Hs − Js_n·Ls_n => Js_n = (Hs−Hn)/Ls_n
• Hn = Hb + Jp_b·Lp_b − Ls_n => Jp_b = (HPb−Hb)/Lb_b
• Hn = Ha + J_A·L_A => J_A = (Hn−Ha)/L_A

1. B₁ = (10.3 Q₂ ² Ls_n/K_s ² (Hn−Hs))^(16/3) = (55.09/(Hn−Hs))^(16/3)
2. B₂ = (10.3 Q₂ ² Lp_A/K_s ² (Hw−Ha))^(16/3) = (9.68/(Hn−530))^(16/3)
3. B₃ = (10.3 Q₃ ² Lp_B/K_s ² (Hw−Hb))^(16/3) = (20.1/(Hn−578))^(16/3)

D_i⁶/Q_i² = D₂⁶/Q₂² + D₃⁶/Q₃²

Curva di possibilità pluviometrica (13/04/17)

a. Falde da dati di pioggia registrati su una stazione di misura in zona Italia centrale: piani sezionati e posti in quadrati a maredi.

b. Trasformazioni medie per l’ipotesi quadrati a m */.

Utilizzando il metodo di Gumbel ignim. E riferendo di densità minima a distanza or. con tempo di ritorno semiannuale.

1.93 1.33 1.5 1.44 1.24 1.29

0.86 1.17 2.25 2.67 4.66

log d = x

ln μ(H(d^{i)) = y_i}

Regressione lineare

y = a + bx + ε_i

1. δ_s÷ —2Σ_i=1(y_i ǃ a ǃ b x)ⁱ ≠ 0
2. δ⊂— —2Σ _{(yi ǃ a ǃ b ^y} i ) ^ω_otbadt
3. δ⊂— —2 Σ _{( ξ i ǃ yib yi ) ^x} = 0

Autore per ricerca nelle deve esistanoe torno.

{a = 3,866ǃ17.1 b //&\\rbrace;

{4,56 = 6,05 b }

q questo posti... 5= 0.258

⟹ { α= 3,360)

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(a^-3.360⟹ a=α ^h(k)y