Appunti tecnologia dei materiali e chimica applicata con formulario

legame ionico

U = Va + Vtr

legame covalente

U = -q² / 4πε₀r + B / r^m

dove (flusso) F = -k dT / dx

conducibilita term di un materiale

tensioni meccaniche

proporzionalità F·sl

ΔL (= L - L₀) = KF cost. di proporzionalità

σ = E · ε

modulo elastico [a]

rigidità di legame

S = dF / dr - d²U / dr²

Duttilità

= (_{Lf − Lo} / L_o) × 100

= _R − _y

• La fibra dopo che il provino si è rotto

= (A_o − A_min / A_o) × 100

Resistenza a rottura

S forza → _max

Sforzo reale

Costante volumi → al deformarsi, c'é dim dell'A

A cellare → _R > _m

Volume costante → A_ob = A_o ∙ L

A = A_o ∙ L_o / L

_R = F / A_o ∙ L_o / L = F / A_o ∙ L / L_o =

= F / A_o = _e + (L_o + ΔL)/L

= _m ∙ (1 + _m)

Tenacità → area sotto la curva sforzo-deformazione

_el = _y * _y/2

Rottura di schianto

(Frattura rapida)

K = E√a

Modulo di taglio

G = E / 2(1 + ν)

(Il modulo di Poisson)

Deformazione Plastica

carico rimosso a ε_esi recupera la comp. elastica Eel

Se E_res = 0,2%

σ_t → σ_s SFORZO DI SNERVAMENTO (prorato)

nel tratto a c’è conservazione delVolume Totalefino al f_max → CARICO MASSIMO

nel tratto b si verificala STRIZIONE

δ è la DUTTILITÀ

σ_e = ε_R - ε_t

comportamento duttile e fragile

∗FRAGILEACCIAIO DOLCE (materiale TENACE)+ DUTTILE (simile ad un polimero) resistente a frattura

la deformazione è concentratain una zona sola del provino(fino alla rottura)

Incrudimento nei metalli

DEFORMAZIONE VISCOSA o CREEP

dopo il carico

recupero elastico

non ha recupero viscoso

_DEF.VISCOSA

_DEF.ELASTICA

aumento forza o temperatura

aumento forza o temperatura

creep secondario o REGIME STAZIONARIO

(v.d. legge di Bailey _{E = BG^m})

CLINKER CEMENTIZIO

• C₂S SILICATO BICALCICO
• C₃S SILICATO TRICALCICO
• C₃A ALLUMINATO TRICALCICO
• C₄AF ALLUMINATO FERRITO TETRACALCICO

calcé → C=CaO

silice → S=SiO₂

Allumina → A=Al₂O₃

ossido di ferro → F=Fe₂O₃

IDRATAZIONE cemento Portland

stupentura

• INIZIO PRESA
• FINE PRESA
• INDURIMENTO

C₃A + H + CH + CaSO₄ → ETRINGITE

C₃A + H → alluminati idroxi

C₃A + H + CH → alluminati idroxi

C₄AF + H + CH + CaSO₄ → ETRINGITE FERRICA

C₄AF + H → alluminato idrato e f.misto

C₄AF + H + CH → idrato ferro-alluminoso

idratazione silicati:

₂CH

MODELLO DI POWERS

1. 3-4 min
2. fase dormiente (in...)
3. fase di accelerazione

INTERVALLO LAVORABILITÁ

3-4 min inizio di pagamento

MAX 10-12h = fine presa cent

Permeabilità

V = K_cl

K = coeff. di permeabilità

ΔP = differenziale di pressione tra le 2 basi del poleno

Massa Volumica dell'aggregato

m / V [kg/m³]

(sarebbe il peso specifico)

Bulking

(o rigonfiamento)

x aggregati fini considera l'aumento di V, aumentando il V dell'acqua

Analisi Granulometrica

modulo di finezza → M.F. = ΣT_c / 100

Curve di distribuzione fianulometrica

1. aggregato fine
2. aggregato grosso
3. aggregato monogranulare
4. discontinuo

SEGREGAZIONE

abbassamento di affiorati (separazione)

• aggregati fini e grossolani

cause → fluidità; scarsa miscelazione iniziale; trasporto

BLEEDING

separazione dell'acqua d'impasto per effetto della g dei prodotti e della compattazione

• acqua affiora
• parti solide in basso (sedimenti)

si misurano velocità e capacità di bleeding

RITIRO PLASTICO

nelle prime ore dopo il getto ci sono variazioni dimensionali

• conseguenze dell'evaporazione superficiale dell'acqua (bleeding)

EvaporazioneEvaporazione

BleedingBleeding

ANDAAMENTO del RITIRO PLASTICO

dipende della quantità di:

• cemento in miscela

si formano fessure

con armaturesensa armature

^{≥ Ø 3 mm}profondità15 cm

PROVA A TRAZIONE

(R_th02 = 1/10 R_c)

σ_cth = F/A (=σ_t)

PROVA A FLESSIONE

provino prismatico

R_t = 3PL/bh²

PROVA DI MASSA

(braziliano) (tensione indiretta) SPLITTING TEST

provino cilindricocarico lungo diametrorottura in 2 punti (splitting)

R_T = 2P/S

MODULO ELASTICO DI UN CALCESTRUZZO

andamento elastico lineare fino al 30% del carico di rottura, per sforzi superiori andamento non lineare

• • MODULO ELASTICO TANGENTE tg β
• • MODULO ELASTICO SECANTE tg α

E_cm = 2200 (f_cm/10)^0.3