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Estratto del documento

Dimensionamento solaio interpiano

Sito: Tonino

Dest. uso: Biblioteca

  1. Scelta materiali:
    • CLS C25/30
    • Rck
    • Rck
    • fcd = 2/1.5 = 14,1 N/mm2
    • Acc. B450C
    • fyk = 450 N/mm2
    • fyd = 391,3 N/mm2
  2. Pre-dimensionamento
    • Ordini di grandezza: H = L/25 = 500/25 = 20 ≈ 22 cm
    • S ≥ 4 cm
    • fck = 50 cm → b = 12 cm
  3. Carichi permanenti:
    • C = Gstrutt + Gcop + GSLC
    • Q1 = 2,75 + 1,92 = 4,7 kN/m2
    • Variabili (E1) = Q = 6 kN/m

In ogni metro si hanno 2 travetti:

  • G = 4,7/2 = 2,35 kN/m
  • Q = 6/2 = 3 kN/m

Combinazione Carichi

NAeg = 15,12 x - 7,5 x²/2

M&pos;Bc = 178.2 - 7,5 x²/2 - 17,8

HBc =

PSL1 + PL25/8 + 22 = 17.8 kN/m

MAsmax = PL2/8 - (MBB/PL+1)

MBCmax = PL2/8 + MG1/PL2 + 1) 128 kNm

VAB = PL1/L + MB1

15,19 kN = TAB

VC = PL2/2 + MG2/PL3 + TC

VB3 = PL1 + PL2 + 39.4 kN

Combinazione 2

Va = Ta = 15,622 kN

Vc = Tc = 17 kN

Vb = 30,61 kN

Tbc = Va - Pc - Lc = -21,28 kN

Tbo = -8,79 kN

eq Momento

Mb = 15,62 x -7,5 x2

Combinazione 3

Hb = -7,75 kNm

Mba = 9 kNm

Mbc = 5 kNm

Va = Ta = 4,325 kN

Vce = Te = 8,67 kN

Vb = 21,26 kN

Tbs = -7,325 kN Tbo = 13,875 kN

eq Momento

AB: 6,325 x - 2,35 x2

BC: -3,75 x + 13,85 x - 7,75

INVILUPPO DEI MOMENTI

Progettazione

  • Colonna Compresa
  • Nodi 33,5 kN
  • βc = 2 m
  1. Ned = 33,5 × 102 × 202 = 646 cm4
  2. Jmin =

HEA 100

  • Swno = 13,5 cm3
  • A = 21,2 cm2
  • P.P. = 21,6 t mln

→ Ncr =

hi = 0,96 < 1,2 → = 0,49

Nb,rd = X Afor × 0,61

Ned = 299,1 kN

VERIFICA

PUNTO

  • A
  • B
  • C
  • D
  • S1
  • S2

N

  • 1466,5
  • -3628,5
  • -1033,76
  • -511,913
  • 59
  • 129,2

M

  • 0
  • 0
  • 325,079
  • 279,121
  • 189,2
  • 189,2

Progetto sezione coatta assertrica

-Trave

Metodo adimensionale

Med 9349,6

Bdfcd 500·1350·14,2

νs -1·2fcd 0,24 compo 3

As = 93,26

As = 98,56 cm2

wcd :

Asfyd/fyd : 9856·391,3 : 0,252 compo 3

500·1350

Vsd w·(1-νs) = 0,22 = Vrd = ρB1/4fcd

Armat. a taglio negli oppgg.

A* = 95,8

24,5 = 5 Ø 8

As = 30,79 cm2

PUNTO

  • A
  • B
  • C
  • D
  • S1
  • S2

H

  • O
  • O
  • 305.25
  • 334.45
  • 436.6
  • 439.6

N

  • 1136.2
  • 2041.2
  • 4330.4
  • 1765
  • 892.6
  • 1046.6

358,3-10,9 x 12,9 = 124,49

Verifica armatura:

α = 90° θ = 45 ψ = 0,5 ac = 1

Asw min = 5,6 · b = 60 cm ⇒ Ø 12 2 braccio Asw = 2,20 cm2

Verica s9 ø di bw d p (cosa + cosβ) - 952,6 km

S = 0.9 d Asw/a

l + cosaϴ

S = 9.9 d Asw p

pwi = 16,1 cm ≥ 5,15 cm ⇒ ST Ø 12/15

VERIFICA INTERFERRE

i = 2 Ø 60 mm

io = po + 5 = 35 mm

io = 20 mm

B - (2e + moΦ)

ng + 1 = 15 NON VERIFICATO

USO 2 FILE da 4 Ø 3

PILASTRO

Armatura Simmetrica

Dimens. Sezione Caot

67 - 30 cm

d = 8 cm

Md = Nsd

e = Msd 1028,1 - 2,87

nsd = 102,8

PREDIMENSIONAMENTO:

TRAVE (40x30) PILASTRO (30x30)

COMBINAZIONE 1:

  • Q1 + Pp

ΣY=0

ΣMA=0

  • Pp = YB x 4.25 - 0,3 = 3

COMBINAZIONE 2:

  • Q2 + Ppl

N = 22,5

M = T = 50

VERIFICA PRESSO-FLESSIONE PILASTRO

Punto A (Trazione centrata)

NRd = T + T' = 2Asfyd = 2 ⋅ 452.3913 = 353.73 kN

MRd = 0

Punto B Compressione centrata

NRd = -C - Cc2 - C1 - 2Asfyd - βfcd = 353.73 ⋅ 103 - 1631.73 kN

MRd = 0

Punto C Rottura bilanciata

yb = k ⋅ d = 0.65 ⋅ φ = 175.5

NRd = -fcc - Cc3 + Ts = -0.87β BRfcd = -0.8 ⋅ 175.5 ⋅ 300 - 14.2 = -593.2 kN

MRd = Tc(h⁄2 - c) + Cc1(h⁄2 - 0.9 yb) + C(h⁄2 - d1) = 2Asfyd(h⁄2 - c) + (0.8β BR)(h⁄2 - 0.4 yb)

= 2(452.3913)(h⁄2 - c) + (0.8 ⋅ 175.5 ⋅ 300 - 14.2)(h⁄2 - 0.4 yb)

= 90.12 kNm

Punto D Rottura limite

NRd = -C - Cc2(T) = -Cc2 - 0.87βBRfcd - 233.32 kN

MRd = T(h⁄2 - c) + Cc2(h⁄2 - 0.9 yb) + C(h⁄2 - d1) = 2 As fyd(h⁄2 - c) + 0.8β BRfcd(h⁄2 - 0.4 yb) = 71.53 kNm

  • Punto A: N = 353.73, M = 0
  • Punto B: N = 1631.73, M = 0
  • Punto C: N = -593.2, M = 90.12
  • Punto D: N = -233.32, M = 71.53
  • Punto S1: N = 509.7, M = 52.5
  • Punto S2: N = 235.7, M = 25
  • Punto S10: N = 109.7, M = 37.2
  • Punto S0: N = 102.3, M = 0

Analisi Castelli

PP trave = 25.13x0.7x0.25 = 187 kN/m

Qpp = 4.87 - 6.25 - 29.25

Qpp1 = 4.87x0.5 = 4.15

Qpp2 = 4.87x0.5 = 4.15

Qp1 = 5.12x6 = 36.15x0.5

Combinazione azioni:

  1. Q1 + PP1 + T

ΣX = 0

ΣY = YA + YB = 56.25 - 29.25 - 36

ΣMA = YB x 3 = 56.25 x 6 - (4.625x5.15 + 16.625x1.5 - 36.15x1.5)

= 159.75 kN

YB = 32.14 kN

Msd = Nsd(e 2 e 2 -d)

Msd = 101.25(1.33 -0.154 -0.03) = 146,81 kNm

Msd = Nsd(e - h2

Msd = 122,51 kNm

Md

Md

  • Msl
  • Btod

= 146,81 106

= 0,47

Md sl =

  • Btom
  • Fpd

= 0,39

Interferro

1.02d

2i > 2d

φ 0 = φ f

i0 = B - (2c + M60φ)

Mp - 1

= 50,67 mm Verificato

Verifica a Taglio

Tmax = 5KN

Vrd = 1.02d + P,fd

Ptot

= V100 P. tot

Rdc

Vsd 2 Vsd

Verificato

Armatura Minima

550 Bx 12

= 26,94 cm2

5 25 Cm

Staffa

φ Staffe

φ Bar

φ s

=5,5

Dettagli
Publisher
francescoUni
A.A. 2019-2020
72 pagine
4 download
SSD Ingegneria civile e Architettura ICAR/09 Tecnica delle costruzioni
I contenuti di questa pagina costituiscono rielaborazioni personali del Publisher francescoUni di informazioni apprese con la frequenza delle lezioni di Tecnica delle costruzioni e studio autonomo di eventuali libri di riferimento in preparazione dell'esame finale o della tesi. Non devono intendersi come materiale ufficiale dell'università Università degli Studi di Roma La Sapienza o del prof Bontempi Franco.