Esercizi d'esame tecnica delle costruzioni

Posso combinare le due forze con un paio di momenti.

3F_d

6F_d

b

l = la base 30º c e F_d

3/2 F_d e = cos 30º

2 F_d cos 30º - F_d = M_B

M_B = F_d (2 cos 30 - 1)

B

A

= M_E = F_d · a - F_d /2

Tutte le fibre sono sollecitate a flessione retta:

Asse più sollecitata simmetro

Verifica la sezione C-C → flessione retta

Hp: flessione retta

A_s = A_s + A_s'

C_s f_yd A_s

Hp f. piani paralleli

Sforzo ribaltante risultante

1) Stom-Bach

2) x nullo momento

3) Epp senza controllo ed idratuazione

4) Crisis per scissione T del cher

Stress Bach

Aa·ys

Bfm

Rb

E_cd - E_co 0.0015

Distribuzione con

m non eccedente della

Ca : p · f_yd A_s = f_b a · B$ /1.15

→ Eq. tropple orizzontale

G_D - Ts = 0 → x_c

Ca : f_cd b·l·y

T_o : f_yd A_s = f_yd t · u_w

Eq, tropple oirr

Equilibrio alla colonna

p_s y · δ · g _G + η _C = T_s + σ_η - f_yd M' = (x_c/2 - a · B

Verifica → Se F_u < F_d + M _b - Verτfure

Esercizio 1 Verifica a flessione

C 20/20 → C_k

B450 C → acciaio

σ_cd

Sviluppo:

∑F_iG_iγ_d = ∑f₀k_cdφ_pT φ_pt C₀Q_n i ∑C_iQ_n

Legami Cost.:

CCS

Diagramma caratteristico

Diagramma reale

Diagonalizzazione

f_cd = 0.85 f_0.85 ^0.83 R_cd

ε_c = γ_E

Acciaio

Diagramma reale

EPP

f_yd - f_yk

f_ym

ε_c0 ≈ 0,07%

ε_c1

ε_v ≈ 0,03%

ε_c0 ≈ 0,07%

Pressione e considerazioni: int x c sofacchi e firme

Ho:

Steel block {diagram}

- upper numerodi di spoilers e semen{diagram}

omachutel, rivetoney

shengnaeserver da dimostrare fontum

{diagram}

{diagram}

X

Facile funzione in placenta

Non considera 1 con vibrato del W5

{Equation}

equazione elle trasformazione consentata:

{Equation}

formulo: tra contenuto

Calcolo cc t cc t

pongo Fd = braccio sulla retta

{Equation}

{Equation}

Ma > Fd

3

Misconosciuto al condesuvero il diagrama e di finocontessent

nelle di 180

{Diagram}

La concatenanti è esclusa di fere (plam.3/v2; ftk: 35)

VERIFICA A TAGLIO

Es 5 pag. 16

• s₂
• AB
• BC
• BE

CD

A₁ = 4b²

A_r = 3b²

Peso G=totale della struttura

d₂ = 35 N

Combinazione di carico: Situazione...

Situare i carichi dovuti di ≤ E...

dai quali sono fatti...

Fd. Ed. G+E2 = P + Σ. fai QVi+n+E

Acciaio

• Reale
• Nominale

fyd = tensione di snervamento

C>β. ε _fyd

Double viga...

Ec=0.002

Ec=0.057

A

C

V_asd = V_rd scalato

V_asd = 0.84 f_bd b_w

V_rd un = (∅ = 45°)

V_sd -> dall’equilibrio a taglio trasversale solo staffe

Considerando solo staffe d_do

V_rd mul = (∅ = 45°)

Considerando staffe d_do

V_sd ->

V_sd max = (∅ = 21,85°)

1) Con la resistenza pluridirezionale, lo

2) Considero

3) Risoluzione delle schematizzazioni

Definendo:

NBLa presenza dei momenti consente il blocco delle deformazioni rotazionali quindi il fissaggio traslante solleva lungo l'asta.

Asta AB

AB = √2l → lunghezza della diagonale del quadrato l×l.

Asta CD

CD = √2l → sbloccare.

Asta CD

K_l = (2E1/2 + 3EI/4 + 2EI/4) Δ − (2EI/2, √2) ∙ 2 → da qui mi ricollego e risolve per trovare il valore λ.

Cerchio di Mohr

Sist. ₁ ad ₂ R.

Un elemento cortante è messo al regime cosə var. f'ed. var.

^{(ϕs + δϕ, var)} T_red(0^o)

T_red(0^o) = 2T_fd cos ϕ_s S

T_as(0 ^o - δϕ) Brit ϕs, var

T_as(0^o)

S 1 min√ d≤T_red m n√ <T_red , T_asd, T_asd> [ ]

Si posano verificano divorzioni

1) T_red > T_iso, T_iso -> CRISI CONTEMPORANEA ARMATURA LONGITUDINALE e TRASVERSALE

T_min√ d≤sin min ^{(T_osi, T_rel (0o)_reb)}T_elos

Pongo T_red-T_asd = 0^{o - δϕ}√ max min (P^Tr 0^o) T_relb)

Pongo T_red - T_iso = 0

2a) CRISI DICELRA DIEL CES AMMETTURA TRASVERSALE

P_red P