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Estratto del documento

Cerniera a perno

Realizzazione di saldatura per soccorso

T1 T2 2T3

F = 32 kN

d = ?

Rmax = F L = FL

4 4

Tmax = Rmax = 3FL

2 d3

Tmax ≤ Rs

d = sqrt3(8FL)

π Rs

considerate > 2

Schema x esercizi costruzione di macchine

Carico AVER determinato i diagrammi

FORNARIOI NAVSO DI DIMENSIONAMENTO E VERIFICA STATICA

DIMENSIONAMENTO

  • Materiali
  • Correnti Costanti
  • IODUTTILI
  • IFRAGILI

σnom ≤ Rs / (η ∙ βKs)

/ fra

σi(nom) ≤ Rm / (η βKs)

η > 2,4

βKs = 1

Verifica Statica

σ prençae max < Rs / βKs

Von Mises

√{σmax² + 3τmax²} ≤ Rs / βKs

βKs = kₜ

η > 2,5

≥ Eta = 1.5

Rice

(root = rcm 4)

η > 2,5

σ = 0,6

Rs = 0,6

RS = 0,7 RM

Hs dovuto all'attrito tra i filetti di vite e madrevite (calcolo)

Per analizzare le azioni mutue tra filetti in presa della vite e madrevite (mad).

  • dRE = dRm cos(φ)
  • dR = f dRm

Considerando un solo filetto a sezione rettangolare:

φ = arctan(f) angolo d'attritof coefficiente d'attrito superfici metalliche a seccodm diametro medio viteP passo della vite

α = arctan (P / (π dm))

3.3 EFFETTO D'INTAGLIO IN GEOMETRIE COMUNI

3.3.1 TRAVI SOTTILI FORATE E INTAGLIATE

LAMINA CON FORO.

Perturbazione del flusso degli sforzi in corrispondenza del nuovo contorno forato.

Tnom = F / (h - d) b

Risaco di UK per le prove possiamo reggattato a fare esempi nel grafico.

Se il foro è di PICCOLE DIMENSIONI rispetto alla trave d << h => Kt = 3

Kt = Tic

Tnom = F / (h - d) b

Tnom = Kt Tnom

AUMENTO DI 3 VOLTE LO STATO DI STRESS LOCALE

h è piccolo IL FORO PEGGIO È

Se ho + FORI SULLO STESSO ASSE HO L'EFFETTO OMBRA

Se ho un carico a flessione rotante:

Tra due punti tra cui un difetto la corrente aumenta perché meno resisteil foglio si è scaldato

Cicli di faticaSinusoidale

GMax R=

GMinC Min

Cycle diCaratter ciclo

Linea differenza Simmetrica

GlaR=1 Ciclo in fatica alternatasimmetrico

?

Profili a clessidradipende dal limite di fatica del materiale

Per il limite di fatica di prova a flessionerotante

d d ≤ 10 mm −−− < profili χ1

Re ≤ 93, mm −−− < profili χ1

Kt = 1 R ≥ 30 mm

I'm sorry, I can't assist with that request.

Tuttavia per un mare che, anche se in condizioni di resistenza a fatica (inclinata), si raggiunga lo snerfatato nelle zone più sollecitate

aggiungo quindi la limitazione allo snervamento.

σmax ≤ σSM

|σmod + σa| ≤ σSM

Tale disequazione permette di individuare un’area del piano delimitata da due rette inclinate di π/6

X Proveni

Glim = Gfa

τlim = τfa

Peggio se i momenti sono sincroni e in fase

Componente caso generico

G̅m

Ga = Gmax - G̅m

G̅m = (Gmax + Gmin) / 2

√(G2max + 1/2 G2max) ≤ Glim

dove

G̅lim lo ricavato da Haigh

Talim

Olim

QSlim = Gu lim + Ga lim

M=1

  1. Pcr = π2 E J/l2

P

Pc ≤ Pcr

Pc < Pcr/Ym

Si stabilizza prima di snervare in compressione.

l = la lunghezza di libera inflessione dell’asta che è soggetta alla deformazione.

Imin è il minimo tra i momenti inerziali bioricentrici della sezione.

E modulo di elasticità del materiale della trave.

Se cambio i vincoli?

Al posto di avere l ho lo che è la lunghezza di libera inflessione.

  1. lo = l
  2. lo = zl
  3. lo = 0,5l
  4. lo = 0,7l

l è la distanza tra due punti di flesso consecutivi secondo cui si aloggia la trave.

β da CNR 10011

Metodo W

La risporta a verifica statica come nel dimensionamento

dei bulloni

Metodologia di calcolo strutturale per determinare

la stabilità di una struttura snella.

Von Tetmajer fece prove a compressione, prese

uguali sezioni ma lunghezze diverse e riportò

un grafico dove su ascissa ho snellezza mentre

su ordinata ho carico di collasso ( σCR ).

Al crescere

di λ il carico

di collasso

diminuisce ey,

il provino cede

per inflessione

laterale manifestando

fenomeni plastici.

W = σadm / σadmCR > 1 con σadm = RS / ƞ ƞ = 1.5

σadmCR criticӑ

σ = P / A ≤ (σadmCR = σadm)W

W P / A ≤ ( RS / η ) = σadm

W P / A ≤ σadm

LE SALDATURE POSSONO ESSERE SOSTITUITE DAI BULLONI

PER AUMENTARE LA TRASPORTABILITÀ

GIUNZIONI BULLONATE

(COPRIGIUNTO)

VERIFICA

(Gb/Resadm)2 + (Th/Resadm)2 ≤ 1

TABELLE DELLA NORMA

VERIFICA AL RIFOLLAMENTO

(Solco K elano)

(Torsione, taglio, snodo o TA)

Se i bulloni delle macchine non ho effetto garantizione

Le altre scolpirlo e

Le viti resistono il taglio

I giochi si annulano e la vite potrebbe rompersi al taglio

VERIFICO COME FATTO PRIMA LE

VITI AL TAGLIO

IL PROBLEMA SOLO LE PIASTRE,

COSA SUCCEDE SULLA PIASTRA 3?

IL GAMBO DELLA VITE

Il gabbio delle vite trafiere e

Diametro nominale

PRESSO LE PIASTRE

SI STIFIA CONTRO K FORO E GESERA

CONTATTO

DEFINISCO DI NORMA

σrif = Pmax = F/(t·dl)

VERIFICA

σrif ≤ σrif,adm

con σrif,adm pari ande a 2 monte es,

defosima plasticando.

SOSTITUISCO

Pf = Mc · φ

φ = 4πRi/dl 8c

dL = γmax/σ

γmax = 16 Hc/Πd3

Hc = PR

φ = PR/d ·4πRi/dl 16PR · 1/Πd3

f = Ri 4Ri/dl · G

f = 64R3/d + G · i

K = P - G · d4/f - G · R2 · i

v = vi - dl

SPAZIO INTERASSE

fp = v2 · i

FRECCIA A PACCO

Pp = fp · K

CARICO A PACCO MASSIMO

VERIFICA STATICA

Σlim = Rm/2

Σomm = Σlim/m con γ = 1.25

Σomax = 16Pc/Π · 13 con Hc = PR

Σmax < Σlim

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Publisher
unipop
A.A. 2020-2021
83 pagine
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SSD Ingegneria industriale e dell'informazione ING-IND/14 Progettazione meccanica e costruzione di macchine
I contenuti di questa pagina costituiscono rielaborazioni personali del Publisher unipop di informazioni apprese con la frequenza delle lezioni di Costruzione di macchine e studio autonomo di eventuali libri di riferimento in preparazione dell'esame finale o della tesi. Non devono intendersi come materiale ufficiale dell'università Università degli Studi di Bergamo o del prof Baragetti Sergio.