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Costruzione di macchine II

  • dL = ΔL = l
  • dm = g dv

vi = vz + v = ω r

vi = ω2 r

dvdt

vzdt

dv = vi sin(θ) = vi dθ

v = vz dθ

dE = g ω2r . dσdr = g ω2 k dθ dr

(σr + σθ)(r + dr) dθ = σθ r dθ - 2σz m ωz dr + dFz = 0

σr + dσr/dr + dσθ . dr/dθ + dσzrdr + dσθ dr = 0

dθ(σr - σθ) = σ ωz3 r

  1. Er = E (σr - νσz + νσθ)
  2. Et = E(σθ - νσθ + σz)
  3. Eφ = E(σz - νσz - νσθ)
  4. Eε
  5. 1 + 2 (σk = σt)

Example: σydσ/dt

E = E/(1-v2) (Eτ + νEz - νEk)

Eτ = 2π(r + Eε)

d((r-z))r = -3gω2 εz2

5) εz = E [z⁄r + ν] σεr + ν εφ

6) εr = E [r⁄r + ν] σεz + ν εφ

εφ = E [l⁄l + ν] σεr + ν εz

d((r-z))r = -E [z⁄r + ν] σεr + ν εz

d2(z) dr2

d2z dr = [d2z dr - z] (dσr⁄dr) - d

d((rr) dr r &sub0; r]

≥-lω2ω2⁄E

(d(z:r) - l2 ω2⁄E) - ω2ρz2

σr = E{

σr = E Ҝ + ργω2 + c2 ⁄ z

σz = E Ҝ + ργω2 + c2 ⁄ z

σr = E

σz = E

σz = E = A

ACCOPPIAMENTI ALBERO-MOZZO

pacc = pressione d'accoppiamento

zSE = rF - rSE

zH = rF - rH

zTOT = zSE - zH = zH - zSE = yF - rNi - yFa + rs + rGe = rSE - rH

εTOT = 淘

ε = zTOT / rF = zH / rF - zSE / rF = εTH + εTSE

1 / EH [εTH - ψH (θψFH) - 1 / ES (θψSE - DS - βSE)]

= 1 / EH (p0 (1 + QH2) / (1 - QH2) + PH, Buc.)

+ 1 / ES (- p (1 + QS2) / DPS2) βSE + DSPacc

pacc = 1 / EH (p0 (1 + QH2) / (1 - QH2) + ψH) + (4 + QS2) / ES (1 + QS2 - ψS)

PRESSIONE DI ACCOPPIAMENTO

ε = z1π/r1π + z2g - z2/r2 = εCH + εt S

VELOCITA UTILE => ωu = π = √pacc - g/(19QHg - DE + 3H1/2) x 8

La velocita tende a f per diminuire pacc avendo quindi una perdita di momento

ΠE = tE(1-(pn)/(pu lim)]

con ncrit = π = ωcrit x 30/n [rpm]

M.B.

Pt α Pacc α ω3 => Πn = [pp/pacc]

MOTENTO TORCENTE DI FUNZIONAMENTO

ACOPPIAMENTO ALBERO-TORSO CON DIVERSO MATERIALE E ALBERO CAVO

_π

ε rig = Et

(δt - VD )π

εt H/π = z1 π/rf -z2 H W/rf - E

εtW - εtW

Parte da una serie di interferenza

Con dfferematza dd deformazione

6

bm = pR2 + W

6bm = pRt

5m =

6bm = pR2 + V =

bm =

5bm =

6bm = pR2 + W

Note:

bm =

bm =

pR2 +

V.

bm cosθ = WR

bm cosθ = 2bt R2

cosθ =

8tanθ = 6tanθ(l2cosθ/(l1+2h1))

x = 3xtanθ/2cosθ

( = 3h2(l1+2h1) = 3xtanθ(l1+2h1))

(h1-2h1+3) = 2h2h1(h2-3h1)

((l1-2h1+3h1) = 6tanθ(l1-3h))

(l2tanθ/(l1+2h1) = 3x(2h1+3h1-6)tanθ)

(x = 3x)tanθ/2cosθ

tanθ = (x = 2)tanθ/(2cosθ)

(x = 3h/h1)

find a volume mass of weight t. always assume the base area A, dimensions, and height h. the volume is x = h. the density p is independent of compression. the variation of compression appears when h2.5. the proof of... (h = 0.5h+l2cosθ)

(dV = dJ2θ)

(4/h)

Integrale

= ∫01/2 (8 cos θ)(5x² + 3x - 1)dx

= 10

∫01/2 (x + 2/5x² - x - 30)dx = 0

= 8 cos θ

8 cos θ = - θ

α = -1/2

In = 9.7

Inmax = 5.3 kN

G = Tr R√2

Gmax = 2 * √3

Gmax = Πe L 1/5

Cmax = Пe

3/2 * (Пb - Π0) = 0.9Пb

d²

Pmax   Pamm

ξ   coeff. di taratura contro l'eccentricità

Pamm = 2,5·Ho⁄ξ   ξ ≥ 9,47⁄2

[Fu]=½·Pamm

[ξ = √(0,547⁄2)√(1⁄E1+1⁄E2)·m·b8F(L+b)⁄ηc3 ]Tab. 27

τ = Ip⁄Wp = F · (L+b⁄η)

b) Caso accoppiamento perno/forcella forzati (incastrato) - non è possibile flettente

Consideriamo il perno come una trave doppiamente incastrata all'estremità con forze uniformemente distribuite

3 volte l'ipotesi non vincolata con il carico nel perno quindi ha il distretto equivalente

tutti i carichi sono unitari a √2⁄3√v1⁄2

nel parallelismo anche 1√a12

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Publisher
giammism
A.A. 2018-2019
51 pagine
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SSD Ingegneria industriale e dell'informazione ING-IND/14 Progettazione meccanica e costruzione di macchine
I contenuti di questa pagina costituiscono rielaborazioni personali del Publisher giammism di informazioni apprese con la frequenza delle lezioni di Costruzione di macchine M e studio autonomo di eventuali libri di riferimento in preparazione dell'esame finale o della tesi. Non devono intendersi come materiale ufficiale dell'università Università degli Studi di Bologna o del prof Croccolo Dario.