Costruzione di macchine - Appunti di teoria con commento

Revisionato il 22/06/2026

di unipop

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Appunti di teoria integrati da commenti comprende:Cerniera pernoDimensionamentoVerifica staticaVerifica a faticaHaighDiagrammicoefficienti di sicurezza e di intagliocoefficienti di intagliogaugh …

Esame Costruzione di macchine

Facoltà Ingegneria

Dal corso del Prof. Baragetti Sergio

Università Università degli Studi di Bergamo

A.A. 2020-2021

88 pagine

Appunto

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Estratto del documento

A modalità per i SEGER

⟶ per un ΔT positivo

30 t

Nella mezzaria delle portate di CHIETTAMENTO

COME REALIZZO UNA CERNIERA IN A?

NON HO CONSIDERATO SUC IN MODO CHE NON DIVENTI IPERSTATICA

NON POSSO UNIRE FIN A ANC PERCHÉ SE LO ATT. EVA IMBATTUTA SI RITIRA E ROMPE

P. = 3,72M p.s. 618M

ACCAR A USO GENERALE

S355 ➝ Rs=355MPaS235 ➝ Rs=235MPa

_{ACCIAI MPa₂ = [ C40 ➝ Rmi=700MPa}

Rs=0,6Rm =

420 M/M²

PIASTRA e FORCHETTA S235o S355

PERNO C40 + riciclato

Come realizzo una cerniera in A?

Nella mezzaria delle portate di chetitamento

Non ho teò coscienza socin modo che non diventi iperstatico.

Non posso metterne una cncperchè se lo atteva imbattuta si ritira e rompe.

Acciai uso generale

S355 Rs=355 MPa
S235 Rs=235 MPa

Acciai MPa [R] con bulone

C40 → Rm=700 MPa

Rs=0,6 Rm=420 MPa

Piastra e forchetta S235 o S355

Perno C40 + rescaldato

conosci il materiale, ricavo il diametro del perno

M_max (F, l) → M_max vale ≃ F/2 ⋅ l/2

M_max = F ⋅ l / 2 = F l / 4

Sforzo massimo di flessione:

_max = M_max ⋅ d / 2 J

J = d⁴ / 64

_max = F ⋅ l / 4 ⋅ d / 2 d⁴ / 64 = 8 F L d³

_max ≤ R_S n

Con γ ≥ z DIMENSIONAMENTO

(γ ≥ 1.5 IN CASO DI VERIFICA STATIC)

DIMENSIONAMENTO Con γ = z

8 F l d³ = R_S γ

d l = ³√8 F R l R_S

Per C40 R_S = 420 N mm²

F = 300,000 N

d 2 [E mm]

se l = 150 mm

RUGOSITÀ

a: Parametros Principale R_z
b: Utilizzare
c: RIVESTIMENTI TINTEGGIATI
d: ORIENTAMENTO SOLCHI → ⊥
e: eventuale trattamento di bronzatura

MOMENTI D'INERZIA

J = Πd⁴/64 J_p = Πd⁴/32

Σ_max = X_max d/2 / J

W = J_d/2 = Π d⁴/₆₄ = Πd³/32

Σ_max = 32 X_max / Πd³

X_max = M_tor d/2 / J_p

X_max = 16 M_tor /Πd³

J = ^{π D⁴}⁄₆₄ - ^{π d⁴}⁄₆₄ = ^π⁄₆₄ (D⁴ - d⁴)

W_e = ^J⁄_D⁄2

W = ^π⁄₆₄ ^{(D⁴ - d⁴)}⁄_D⁄2

J_p = ^{π D⁴}⁄₃₂ - ^{π d⁴}⁄₃₂

W_p = ^π⁄₃₂ ^{(D⁴ - d⁴)}⁄_D⁄2

SEZIONE RETT. PIENA

J_xx = ¹⁄₂ e b³

J_yy = ¹⁄₁₂ b e³

W_xx = ^J_xx⁄_b⁄2

W_yy = ^J_yy⁄_e⁄2

SEZIONE RETT. CAVA

Ü_xx =

W_xx =

J_yy =

W_yy =

(BREDT TORSIONE)

Diagramma Azioni Interne 3D

3 GDL: Mx, wy, φz

G-DL = G-DV - Isostatica
GDL > GDV - Ipostatica
G-DL < GDV - Iperstatica

Iso GDL = GDV

Ipo GDL > GDV

Iper GDL < GDV

Mx = My = Mz = φ

2 G-DV Me = Mx = φ

(Bilatero in yz)

φz = φy = φ

Mx = φ

SALDATURA

TRAVERSA

NO PESO

SEZIONE CAVA

RITO COLONNA

A A

b b

SALDATURA A CORDONE D'ANGOLO

FRIZIONI DEL PLINTO

BICANCHATO

PLINTO DI STRA FONDI

Cortellone del vetto, ... il ..... del cortellone

J_mxx

I_mxx

J = π/64 (D⁴ + d)

J = π D⁴/64

VITE

Classe di resistenza

800 MPa

1000 N/mm²

ALTA RESISTENZA

Schema

6G-CD e 6G-DV

FY (dir. z)

ΣF_x = ∅
ΣF_y = ∅
ΣF_z = ∅
ΣM_xx = 0
ΣM_yy = 0
Ση_zz =

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