Bending limit state for reinforced concrete
EN 00
* L'asse neutro è sempre nell'intervallo 0 ≤ yn ≤ d
* Eqf. equazione: mutto dipende da chi sa-hc ξ + wS (dv + βS dv) = 0 ⇒ Nc + NS + NP = 0
wS [zS(δ - λ ξ/2) + β zI(δ1 - λ ξ/2)] = γ n d
Dato λ1 dipende da chi sa: e chi sa sa λ = 0.8
tR = 1, dato che EN00 ⇒ il momento flettente da cui sopra è indipendente dal punto della curva usato per calcolarlo.
Sottocasi all'interno di 0 ≤ yn ≤ d
1) Asse neutro nell'estradosso
0 ≤ yn ≤ yn1
0 ≤ ξ ≤ ξ1 con ξ1 = kS δ1 / (kS + 1)
kS = -ES (εcu2) / fyd
ENTRATE ANIMATE SONO TUTE RISERVATE
eqf : -hcξ + wS (dv + βS dv) = 0
wS [zI(δ - λ ξ/2) + βI zS(δ1δc/2)] = γ n d
2) Asse neutro nell'intradosso
ym1 ≤ yn ≤ ym2
ξ1 ≤ ξ ≤ ξ2 con δ2 = kS δ1 / (kS + 1)
δ2 = kS δ1 / (kS - 1)
kS = ES (|εcu2|) / fyd
+/- ARMATURA SUPERIORE NON INCREMENTATA
+ ARMATURA INFERIORE INCREMENTATA
-1 S δS = ks δ'1 - δ1
eqf : -hc ξ + wS(dv + βS ξ δ'1 = 0
wS[zI(δ - λξ/2) + βS ξ δ'1 δC/2] = γ n d
δ IT'ERAZIONE CON SU POLINOMIO DI III Grado
EN 20
* L'asse neutro è sempre nell'intervallo 0 ≤ yn ≤ d
* Eql. equations: tutto Θ o dipsnde dai axis pass-Nh ξ + ws (d + ρ s' d s') = 0 → Ns + N s' + Nc = 0
ws [ d ξ (δ - λξ/2 ) + βs' ξ (δ' - λξ/2) ] = ηnd
λ, h dipendono da fck → si pkk CSD 18=0,8, =1(B)
Dato che EN 20 → il momento flettente da sovrqno è indipenduto dal patto delle anane usato per calcalato
Proporzioni dei sottocasi di 0 ≤ yn ≤ λ
1) Asse neutro nell'utenteallo
0 ≤ yn ≤ yn1
0 ≤ ξ ≤ ξ1
eql: -Nh ξ + ws (d + pk s' d' s') = 0
ws [ δ (δ - λξ/2 ) + β(λ s'/ξ') (δ' - λξ/2 ) ] = ηnd
2) Asse neutro nell'utenteallo
yn2 ≤ yn ≤ yn2
ξ2 ≤ ξ ≤ ξ2
eql: -mh τ + ws (d + pk s' ξ'(d' - d) ) = ηnd
ws [ β (δ - λξ/2 ) + βs' (ξ - ξ')(d' - d) ] = ηnd
3) Zone neutre nell'estradosso
hn ≤ hs ≤ yb
dz ≤ δ ≤ δb
δz = ks δ' ks - 1
δb = ksks + 1 δ
eq.: - h εn + ws ( ks δ' ) ⟨β⟩ = 0
ws ⟨ ( δ − δ ) p ( δ' − δ )2( δ' − δ )2⟩ − ρ ( δ' − δ )2= η nd
4) Zone neutre nell'intradosso
yb ≤ qs δ
δb ≤ δ ≤ δ
ξ = ks dks + 1 δ
δ = d/x
eq.: - h ε + ws ( ks δ − δ ) ⟨β⟩ = 0
ws ⟨ ks δ − δ ( δ' − δ )δ ( δ' − δ )2⟩ − ρ ( δ' − δ )2= η nd
Armature
Accioso lato acciaio; 1/n = εsu → *ln* 1000*= 1000 εsu√h
Accioso lato calcetrasto; 1/n = fcul → = 1000 = 1000 fcul√h
Colisso idemcentravado: = 1000 = 1000 εsu + fculδ
Note
* Esiste una relazione diretta fra le persone dell’zone neutre e l’area di acciaio; stra l’autoeticus d’armuto e la cuminance sittinti.
NBil caritature di armature infuersa potumente nella duttilità è possibile per cui definire in generale RAPPORTO TENSIONE DI ARMATURA
Deficere da proporre orto metter εκ impatto
QND CRESCE "ARMATURA TES" ==) L'AMBIENTE NOSTRO SI MUEVE IN BASO ED D
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