Lezioni Calcestruzzo

comport. di base del cES

Proprietà del cES Fresco {Lavorabilità - Omogeneità - Ritiro}

Proprietà del cES Indurito {Durabilità - Resistenza a Trazione e Compressione, Modulo Elastico}

Risposta del cES a carichi di Lunga Durata

Coeff. di Omogeneizzazione

Ferro da Costruzione (B450C)

CALCOLO DELLE TENSIONI

• Sforzo Normale Contratto
• Momento Flettente (Fascione Retto) - Singola Armatura
• Momento Flettente (Fascione Retto) - Doppia Armatura
• Sforzo Normale + Momento Flettente (Fenomeno Composto)

Verifica agli SLE

• Stato Limite di Deformazione
• Stato Limite delle Fessure di esercizio
• Stato Limite di Forazione (Formazione Fessure e Apertura Fessure)

SLU - calcolo del Momento Resistete (HP - assunti)

• Fascione Retto Singola Armatura
• Fascione Retto Doppia Armatura
• Trave Bianca
• Sforzo Normale + Momento (Momento + Sforzo Normale)

• Proprietà dominio di rottura
• Dominio di Rottura
• Incastigamento Effetto Spinotto
• Fenomeno Sforzo Normale

SLU - Taglio per elementi non armati a taglio

• es: Solai
• meccanismo resistente a Pettine
• Le barre longitudinali devono assorbire uno sforzo pari al Taglio sull’appoggio

SLU - Elementi armati a taglio (travi)

• A cosa servono le staffe
• Capacità Portante Traliccio di Ritter-Morh
• Resistenza a Taglio Trazione
• Resistenza a Taglio Compressione
• come si valuta l’angolo θ
• Regola della Traslazione dei momenti flettenti
• Limitazioni sulle staffe
• Armatura nei pilastri in c.a. armato (Limitazioni)

SLU - Torsione

Ancorragio delle Barre

Continuità fra le Barre copriferro.

Lec 04/12 Strutture in c.a. armato

Comportamento a flessione

R/2

Al crescere dell'acciaio, si ha rottura nel tratto centrale a trazione. Quindi fino ad un certo livello di carico, c'è del comportamento elastico e quindi si ha rottura.

Succede che aumenta diversamente il diagramma della tensioni normali nel tratto centrale.

• σc
• Se Rₛc ≥ σ Rcε
• Quando si giunge ad una valore tra Rₛ1 e R≥2, c'è della zona plastica.

σc = Rc,e ed è nella parte tesa ed rompe. Quando si rompe quindi... evolutione del carico, acciaio resiste a compresione con la deformazione e quindi resiste... trancamento (al flusso superiore del taglio si ha il limite superiore della frattura plastica)

Rc,c ≤ Rc ≤10 Rₛc

Nella parte tesa si innesca ro l'armature

• R

↑

----------------------

→

→

curve carico - serramento senza σs(t)

σc

Po_${Prd

1/4

2+amétrico è intervenuto (evolutione un carmio plastico)

σcσ

⇒ PS ≤ σ Rc

σc

= Pk_c

= Pk/k

Supera le restrizione - Psilence, il campo elastico simbra

P_s ≤ Rc,c

(σc

Se supera il Pkac di trazione dell' ჩან... pvc 9> si incue subentra fare aldu club compagnacci dalla parte lunga (chi ci si inserisute) assudati dai lau ciamini.

⇒ L'accomparamento dei due materiali (σs) e geometrici da

→ Prolbl

1. = Bbila si dedica di calore termica = 21° = t/me₉⟩=2⟩ di ribieta i... imitamenti

⇒÷ c'è prisagge & l'accialso dagli buoghi atmosferici

⇒ RD

→

Equilibrio

P = P_C + P_S

Congruenza

... deriva dall' ^1° hp ...

Costitutiva ...

1. equ
2. ...

P = P_C + P_S = σ_CA_C + σ_SA_S = ...

- ε = - _P/_...

→ Area equivalenti di f = A_C + ...

Se ...

...

M = E_S = 210,000 N ...

...

...

...

1. ... indicato ...

Per cui ...

Considerando ...

...

Considerando ...

ε_C = ...

Per calcolare la posizione dell'asse neutro si può commettere

le armature inferiore e superiore nel (più resistente.

SEZIONE CON DOPPIA ARMATURA

S_d(A_s) + S_c(B_s) = S_a(A_s+B_s)

A_s = d + A_s ⋅ d¹

ci siamo ricondotti ad un problema con armature tutte alla stessa distanza dal

calcoliamo con la Teorema:

d_c = h - Med x d¹

σ_s = Med x d x

σ_s = Med (h-x)

d_c = Med (h-x)

Nel calcolo dell momento di rottura si tiene conto della effettiva posizione

λ _cc = bx³ /3 = m A_s (d-x) + m A_s (h-x)

d)

Se introducono le equazioni di congruenza per cui si ha

Sfruttando l'ipotesi di conservazione delle sezioni prime che comporta un diagramma delle relazioni

È pure esprimere E_s ed E_s1 in funzione di E_c

σ_c = E_c ε_c

ε_s =ε_s1 = ε_c x - l

E_s ε_s = E_c ε_c d + x

Svolgendo i conti algebraicamente...

Si risolve l'equazione di terzo grado individuandone il valore della x. (Poniamo asse neutro) per poi determinare σ_c, σ_s, σ_s1.

Tensioni limite nei materiali per lo stato limite

CA/C.CESTRUZIONE

• σ_c ≤ 0,6 f_ck (*): comb. caratt.
• σ_c ≤ 0,45 f_ck (**): quasi-perm.

Acciaio

• σ_s ≤ 0,8 f_yk (*): caratt.

• Posto per evitare la formazione nella direzione // al carico

Al crescere del carico si creano delle formazioni verticali.

Se ho dei carichi troppo elevati

Le deformazioni el., usciano trasano approssimativamente alla def. (lastre con carichi continui) e def. usura hanno un legame non lineare.

1. Se limiti la tensione su c^c

Limitazione posta per evitare che un insieme elastico si plastifichi quindi resti in campo elastico.

NB: Se Z ≤ 50 mm, le limitazioni devono essere ridotte del 20%.

• σ_c ≤ 0,48 f_ck per comb. caratt.
• σ_c ≤ 0,36 f_ck per comb. quasi-perm.

*Se f_ck = 50 N/mm² => σ_c = 90 ÷ 100 => 0,8 x 1/100

• oppure Per N_ed = 110 kN/m quassum OC = 116.13 kN/m => σ_c = 1166.6 x 0.8 / 100 = 9.36 N/mm²

*Scala proporzionata agli effetti.

Come si determina y_el

• Trovato l'asse neutro X
• Si vuole trovare l'yd

Facendo una similitudine dei triangoli:

• 0.35 = 0.7x
• y_el = 0.2x

Lo stesso blocco è alto 0.8x

Determino l'integrale della tensione sulla sezione X fluente

• T = σ_sdA_s = E_sε_sA_s

E per HP E_s = E_c

= σ_sd = f_yd

Pertanto per cui si trova

x = ρdA_s

SEZIONE A DOPPIA ARMATURA

testo sul _d sezioni

C + C = T

d_s = f_yd

d_s' = f_yd

Oppure:

1. Rottura con x_s acc. completa
2. x_s non < d =
3. Rottura con comp. E