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DOMANDE PER L'ORALE (SPIEGATE)

  1. Forze e tensioni nel continuo tridimensionale. 83
  2. Il tensore degli sforzi. 89
  3. Componenti principali e invarianti di tensione. 98
  4. Il cerchio di Mohr per stati tensionali spaziali. 103
  5. Il cerchio di Mohr per stati di sforzo piani. 109
  6. Le equazioni indefinite di equilibrio e le condizioni di equilibrio al contorno. 119
  7. La cinematicità dei piccoli spostamenti in un mezzo continuo. 127
  8. Componenti di moto rigido e componenti di deformazione. 130
  9. Interpretazione fisica delle componenti di deformazione: il caso di εx. 135
  10. Interpretazione fisica delle componenti di deformazione: il caso di γxy. 135
  11. Componenti di deformazione relative a una terna ortogonale qualunque. 139
  12. Componenti principali e invarianti di deformazione. 143
  13. L’equazione del lavoro virtuale per il continuo deformabile tridimensionale. cap. 4
  14. Il corpo elastico. 170
  15. Il corpo elastico lineare. 175
  16. Il corpo elastico isotropo: la legge di Hooke; legame elastico diretto e inverso. 177
  17. Il corpo elastico isotropo: significato fisico delle costanti elastiche. 181
  18. Il corpo elastico isotropo: delimitazioni dei valori delle costanti elastiche.
  19. Il problema del solido elastico: formulazione delle equazioni di campo e al contorno. 192
  20. Il lavoro di deformazione nei corpi elastici lineari: teorema di Clapeyron. 197
  21. Materiali duttili e fragili: analogie e differenze di comportamento. 205
  22. Il criterio di sicurezza di Galilei-Rankine o della massima tensione normale. 212+213
  23. Il criterio di sicurezza di Grashof o della massima dilatazione. 212 + 217
  24. Il criterio di sicurezza di Tresca o della massima tensione tangenziale.
  25. Il criterio di sicurezza di von Mises o del massimo lavoro di deformazione deviatorica.
  26. Formulazione del problema di de Saint-Venant e individuazione dei 4 casi fondamentali di sollecitazione. 235 - 243
  27. Azione assiale centrata: la soluzione del problema. 245
  28. Azione assiale centrata: considerazioni sulle deformazioni della trave. 248
  29. Azione assiale centrata: gli sforzi sulle sezioni oblique.
  30. Azione assiale centrata: lavoro di deformazione e verifiche di sicurezza. 251+252
  31. Flessione retta: la soluzione del problema. 252
  32. Flessione retta: considerazioni sulle tensioni e deformazioni della trave. 257
  33. Flessione retta: lavoro di deformazione e verifiche di sicurezza. 264
  34. Flessione deviata: analisi dello stato di tensione. 268
  35. Azione assiale eccentrica: analisi dello stato di tensione.
  36. Torsione di travi a sezione circolare: la soluzione del problema.
  37. Torsione di travi a sezione circolare: lavoro di deformazione e verifiche di sicurezza. 299
  38. Torsione di travi a sezione rettangolare sottile e di travi a sezione sottile aperta. 331 - 336
  39. Torsione di travi a sezione sottile chiusa. 351
  40. Flessione con taglio costante: la soluzione approssimata di Juravski per il calcolo della tensione tangenziale media su una generica corda. 374
  41. Flessione con taglio costante: analisi degli sforzi e delle deformazioni in una sezione rettangolare.

(**)

\(\vec{H_0} = \vec{0}\) → \(\mu_0 \vec{R} \land d\vec{p} + \int_V \vec{R_1} \land d\vec{\Phi} = \vec{0}\)

dove

  • \(\vec{R_1} = (P_S - O)\vec{i} - x\vec{i} + y\vec{j} + z\vec{k}\)
  • \(\vec{R_1} = (P_T - O)\vec{j} - x\vec{i} + y\vec{j} + z\vec{k}\)

Soluzione prodotto di vettori:

\(\vec{C} = \vec{A} \land \vec{B}\)

\(\left(\begin{array}{c} A_x \\ A_y \\ A_z \end{array}\right) \land \left(\begin{array}{c} B_x \\ B_y \\ B_z \end{array}\right) = \Big( A_yB_z - A_zB_y \Big)\vec{i} + \Big( A_zB_x - A_xB_z \Big)\vec{j} + \Big( A_xB_y - A_yB_x \Big)\vec{k}\)

\(\vec{C} = C_x \vec{i} + C_y \vec{j} + C_z \vec{k}\)

H(\(\sigma\)) = 0 ⇒ \(\oint_s [(yp_z - zpy) \vec{i} + (zpx - xp_z)\vec{j} + (xp_y - yp_x)\vec{k}] ds + \int_v [(yp_z - zpy) \vec{i} + (2px - xp_z]\vec{j} + (xp_y - yp_x)\vec{k}] dv = \vec{0}\)

H(\(\sigma\)) = 0 ⇒ \(\oint_\delta [(yp_z - zpy) \vec{i} + (zpx - xp_z)\vec{j} + (xp_y - yp_x)\vec{k}]\) + \((2f_x - xf_z)\vec{j} + (xfg - yf_x)\vec{k}] dv = \vec{0}\)

dalla matrice:

\(\begin{pmatrix} \vec{i} & \vec{j} & \vec{k} \\ x & y & z \\ p_x & p_y & p_z \end{pmatrix} \Rightarrow \vec{0} \Rightarrow \vec{P}\)

Componenti principali

Abbiamo visto che in uno stesso punto P, a giacitura della giacitura varia e telefono vettore tensione nₖ x̅.

Ci si chiede ora: esistono particolari giaciture sulle quali il vettore nₖ abbia direzione coincidente con normale n, sulle quali pertanto siano nulle tutte le componenti tangenziali Tₜₘₙ e si abbiano solo tensioni normali σₙ?

Giaciture che godono di tale proprietà vengono dette giaciture principali, le loro normali n dicono direzione principale di tensione, ed i valori delle relative tensioni normali componenti principali di tensione.

Dimostrazione dell'esistenza di tali giaciture:

Si supponga che la normale n definisca una giacitura principale.

Lo di vettore tensione τₙ deve avere direzione coincidente con n ed ho come modulo il valore σₙ della corrispondente tensione principale

Se x, y, z rappresentano assi direttori della normale i) si deve, le componenti cartesiane τₓₙ, τᵧₙ, τₔₙ in sono date da:

τₓₙ = σₙαₓ

τᵧₙ = σₙαᵧ

τₖₙ = σₙαₖ

Determinare uguale ai valori deducibili come τ = σₙ·αₓ Tₙ·αᵧ Tₙ = σₙ·αᵧ

acquisire che le componenti del tensore degli Sforzi cₓₓ, cᵧₓ, cᵧᵧ, cₔ sono:

σₓₓ l₁ 2 lₕ₂ + α y̅ z̅ = 0 σᵧ z̅

ot: e che:

αₓ² + αᵧ² + αₔ² = 1

il sistema ammette soluzioni diverse da: αₓ = αᵧ = αₔ = 0

la quale perciò, non soddisfa la seconda

Il Cerchio di Mohr per gli Stati di sforzo piani (5)

Le proprietà puntuali degli stati di tensione valgono per un qualunque stato di tensione definito attraverso le sei componenti del tensore degli sforzi.

In molti problemi strutturali lo stato tensionale gode di particolari proprietà che semplificano notevolmente quanto prima esposto.

In generale si può assumere che lo stato tensionale sia tale da ridurre in agente in una qualunque giacitura passante per il punto sia sempre contenuto in uno stesso piano che dicasi: piano delle tensioni.

In questo caso si parla di STATI TENSIONALI PIANI.

  • La condizione di complementaritá ai tre relativamente a tali giaciture puó essere soddisfatta se le vale se una delle tre tensioni principali é nulla e il piano delle tensioni coincide con il piano individuato dalle restanti due.

DIMOSTRAZIONE

Ipotizziamo che S3 = 0, S2 ≠ 0, S1 ≠ 0

Su di una qualunque giacitura di asse normale n di cui α1, α2, α3 siano i coseni direttori si ha:

tn1 = S1 α1

tn2 = S2 α2

tn3 = 0

Da questo si ha che tn è contenuto nel piano 12.

  • I valori delle tensioni principali si trovano dall'annullamento del determinante
  • La condizione di nullità di una di esse è verificata se si annulla tale determinante scritto ponendo sinθ = 0

|Sx 0 Sxy|

|0 Sy Sxy| = 0

|Sxy Syz Sz|

  • Tale determinante si annulla se il determinato invariante di tensioni I3

Quindi se I3 = 0, lo stato tensionale è piano.

ESEMPIO

Assumiamo al piano xy come piano delle tensioni si deve essere allora: principale con relazione comp princ nulla

S2 = Sz, Sy = Sz

Lo stato tensionale risulta definito dalle sole 3 componenti non nulle

  • Sx ≠ 0
  • Sy ≠ 0
  • Sxy ≠ 0
Dettagli
Publisher
A.A. 2012-2013
133 pagine
16 download
SSD Ingegneria civile e Architettura ICAR/08 Scienza delle costruzioni

I contenuti di questa pagina costituiscono rielaborazioni personali del Publisher sara.tidu.9 di informazioni apprese con la frequenza delle lezioni di Scienza delle costruzioni e studio autonomo di eventuali libri di riferimento in preparazione dell'esame finale o della tesi. Non devono intendersi come materiale ufficiale dell'università Università degli Studi di Cagliari o del prof Cazzani Antonio.