Parte 3 Domande esame scritto di Climatizzazione

Carico Termico di Raffrescamento (Metodo Carrier)

Hp: Disturbombing estemunazica e

• ^Φ_id = ^Φ_id + Δ^Φ_d
• ^Φ_id er
• Glz o -)

In questo caso:

^Φ_id - ^Ø_sa,id(z) =

HP:

^Ø_id = ^Ø_id,sost

• ^Ø_id (esempio x l’aria int.)

Dunque ulttip. di volore commesso della Glz e variabile

1. ^Φ_SL,4 = Σ maine_cja(θⁱ - θ^/d)
2. Σ^N_i=1en

Risolve il.

Quindi occorre risolvere i

X la linearità lo:

Più debitiva:

diviso:^Φ_il,x + λ_kcrk Δg^rs_ik

METODO CARRIER:

X PARETI CAPACITIVE

^Φ_in(z) = ArUk

Rppvoca:

x PARETI NON CAPACITIVE (Null'ipotesi di stato quasi-stazionario)

φ_ik(ℓ) = A_k U_kcr (θ^gst_sr(ℓ) - θ̅_id) = A_k U_k (θ_e(ℓ) - θ̅_id) + A_k N_ik CTR

NB: Fattore di vibrazione delle variazioni solare entrata dell'est. vs l'interno.

G_tr Irradianza solare sulla sup. interna.

NB: Questa relazione vale x elementi in genere poco capacitive: finestre, porte, pannellatura leggera.

φ_ik(ℓ) = Σ_k=1^ns,env A_k U_kcr (θ^gst_sr(ℓ) - θ̅_id) = Σ_k=1^ns,cap A_k U_k Δθ_gik(ℓ) + Σ_k=1^ns,no-cap A_k U_k (θ_e(ℓ) - θ̅_id) + N_ik CTR

φ_ik^(RSI)(ℓ) = A_k U_kcr Δθ_sr^(ASI)(ℓ)

Non viene valutato singolarmente ➔ Si considera quindi l'afflusso complessivo x l'intero ambiente, il getto ambiente è: Q_si = Σ_k=1^ns A_k U_kcr Δθ_sr^(ASI)

CARICO TERMICO DOVUTO ALLA RADIAZIONE SOLARE ENTRATA DALLE SUPERFICI DELL'INVOLUCRO.

FATTORE DI ACCUMULO (Null'ip. di distr. omogenea dell'onda solare sulle superf.)

F_A exp(ℓ) = Q̅_si exp(ℓ) / φ_max^si

• Adimensionalizzazione dell'irradiazione solare rispetto al picco della cassa φ_max^si
• Tali valori sono tabulati in φ_max

FATTORE DI ACCUMULO ILLUMINAZIONE (Null'ip. di distr. omogenea dell'onda luminosa sulle sup. int.)

F_AL(t) = Q̅_siL(t) / W_el

• Adimensionalizzazione dell'illuminazione incidente rispetto all'illuminamento utilizzato come misure dell'effic. di penetrazione dovuto.
• Mosse dai loro ambienti, tipologia quanti colpiti rad. lavoro impianti. Sono px di excessa aree illumin.

φ_sl^(c)(ℓ) = (Q̅_l(ℓ) - Q̅_sec(ℓ)) + Q̅_pel(ℓ) + Q_si, con Q̅_l(t) = Q_R(ℓ) + μ_lo(ℓ) + Q_u(ℓ) + αV(ℓ)

FABBRICINO TERMICO SENSIBILE EFFETTIVO

Prima il F.T. è stato valutato con le seguenti Hp:

• OMOICENITA delle T. inter.
• COSTANZA TEMPORALE delle T. interna.

Ma siccome nelle nuove la TINT non è mai omogenea ne constante, si determina un FABB.TERMICO SENSIBILE EFFETTIVO. (Time centr. oltre entra particle)

STIMA DELLE PERDITE

(UNI TS 11300-2(2019)) → Determina da quale profili le PERDITE

RENDIMENTO DI EMISSIONE

Da qui si può calcolare la perdita addizionale

RISCALDAMENTO

Nota un rendimento Termodinamico ma solo un modello x parametrize le perdite.

Se consideriamo separatamente le due polizzerei cause di perdite

RAFFRESCAMENTO (UNI TR61300-2(2012)) → Definisce un FATTORE DI PERDITA. (Valido CMQ X RISCALDAMENTO)

Andamento del rendimento utile η_r al variare del fattore di carico FL

FL: Fattore di carico

Rapporto tra la potenza di poltrone utilizzabile rispetto quella in condizioni nominali: Q_rennin x η_r= P_n.

XkE si ottiene resistenze sulle caldaie ccd oltre se FL diminuisce?

È un fenomeno a tossico sulle macchine che si basano sullo scambio di calore.

Se aumentano i tempi di scambio:

• Es: le pareti e mio scambiare x scambiano con delle condizioni nominali. Se faccio io PWN delle scambiano (non i quindi un FL = 50)
• Vinto se ciò lo scambito ho un area scambierena.
• Q diminuisce in maggiore resistenze.

Nelle caldaie a conduzione, lo scambiatore lavare meglio o condizioni patente.

B. EN. su un unico periodo ΔT

Durante un engo periodo il fumine e quella dei corpi x: Δx ≥ q_geno + q_geno

Nel periodo di annuità l’anno accumulato nel pensiero ΔΔ viene in parte famiglia ottimiamo (se il riscaldamento resto accad.) e un parte dissipate si da al mantello di attraverso lie cipesso & conduzione non omeno.

{ x q_gen → q_geno,on ΔU = q_in kin W_br - q_nenn - q_nennen }

{ x q_in → q_nenn OF = ΔU - q_nnin fo - q_nenn OF. Q_nenn off }

Sommando: Q_genoot = Q_renninn + k_brW_br - q_nennon - Q_nennof - Q_nennfo - q_nennof

DIFFERENZE DI P. dovute alla diff. di TEMPERATURA!

GRADIENTE DI PRESSIONE STATICA :

La p. stat. dell’aria atmosferica varia con la quota

pe(z) = p0 - ρ g z

la pressione della volta, non è costante, ma dipende da T:

pe(z) = p0 - PAM_h RAT₂ g z = p0 - 3463_z T_a

Tanto è piccola la T, tanto maggiore è la p.atmosferica

Quindi, la p della sopra, inc. x Te + Ti, l’atmos p. variaria diversa rispetto alla quota T₂ che Tp

Esiste una quota Zn tale x cui due continua tavolo la superiore.

p_e = p_eo + 3463_zT_e

p_io(z) = p_io(ze)

p_eo = p_e(z_n) = p_i(z_n)

p_e(Z₂) - p_i(z) = 3643_zT_i

NB: La quota x cui p_e(z_n)-p_i(z_n) = ASSENUTO

p_e(Z₂) - p_i(Z₂) = 3463_zT_e

Δ|P| = p_e(Z₂) + p_i(Z₂) = 3643 (Zn - 2) ( ¹_Te - ¹_Ti)

Se Te < Ti p_mi > Zn 2 Zn Δ|p_i|(Z₂) < 0Zm₂ Z₂ Zn Δ|p_i|(Z₂) > 0

Se Te > Ti p_mi > Zn 2 Zn Δ|p_i|(Z₂) > 0p_um Z₂ Zn Δ|p_i|(Z₂) < 0

Carico Termico Estivo

Carichi interni dovuti a ventilazione meccanica

• Q_solari^esterni (Marriere)
• ΔΘ_eq = funzione: irraggiato, ombreggiamento, orientamento, zona, numero d’aria, ecc.
• a determinare ΔΘ_eq: si usino Metodo Moore o Book's
• ΔΘ_max - non un’atmosfera aria
• Traspint vs. Trasp. = f (numero piani, quota clima esterno, ecc.)
• ΔΘ_max = Non valutazione estiva
• Parete + Trasmisse_U: Gens (Eccessione) ≈ 7 → (Criterio con interpolazione: Statali, Schermo premi massimo salute; qualsiasi tipo di schermo)
• Progettista ombreggiamento specifico
• Differenza tra comp. temperatura esterna e op. riferimento
• Definire un sistema di correzione (F_corr, ΔΘ_corr)
• Gens per volo al contrasto del sole

Guadagni Solari Interni

• Q_si = ΣP_ti, Z_H2

  (1-F_E)Stato fisso (cv.hr, SF.A) per (FA (cv))

Proporzione di forma reso com. consumanti:

1 Quadro statico

2 Grado - apporti per il guasto calendario mese ripresa condizione

φ_tr = φ_trw + ΣWe W_us (Θ_a(t) - Θ_opt).

3 Carichi Interni

• Apparati comuni
• Q_si (FA) perfetto totale.
• Zona quando ang ^{ℓeArqFAZ|Investitore Parlavoro}

Definizioni di sistema di trasmissione piantasico

• Supporta diseguaglianza
• Sistema