Modulo 6 - Opere di sostegno

S

* MURI A MENSOLA

oltre al peso proprio sfruttano anche le peso del teneno cue grava

sulla fondo rione per garannire la stabilirá al ribaltamento e

alla traslazione orizzontale. Sono costitulti da 3 mensole

convergent in un nodo. Assumono diverse denominazione a i

seconda del tipo di irrigidimento

a) a CONTRAFFORTi (ierigidimento a

b) a SPERONI ( inigidimento a molere)

sono strutture scatolari composte da lastre

Queste due ripololane si utilizzano per mini di grande altera

incastrare su tre

416 m MENSOLA SEMPLICE

~ ARMATURA MENSOLA CON

SPERONI 101011

* GABBIONATE METALLICHE

consistono vede inserire all pietrame all'inremo di gabbie cua

resistono a taglio, enendo un mareriale arenaure nou necenivano

di arenaggio. Sono molio feenibili e si adattanosia

momenni orizzontali ce a quelli verticali

* SISTEMA DI DRENAGGIO

Necesaro per ridune (o quani eliminare) la spiuta dull' acqua

qualora sia maggiore della spinta del reneno (cosa me ,u

condizioni altive comporra la coltura) У К

UTNT DRENANNI

UM DRENANTE U 60 DREN

* OPERE DI SOSTEGNO TEMPORANEE

a) Trincee con armature du leguo: sistema ormai desueto, cocuposte

da puntoni conepreni dalle spiure delle due pareti di reneno

Per scavi superor a 2 m, sono

obbligarone le opere di sosteguo

7777

77 PUNTONI

b) Palancolate menallice: i profili in acciaio que ne costituiscono i

puntoni unerni sfruttano la resisteura per forena.

per reggerce o se ne mettono due contrapposte con i puntoni u

mezo, oppuce sirealizza un sistema di aucoraggio fuori dal

aneo dui spinto at

Si unlizzano facendo due pamello di scavo non coun gui cue vengono

*PARATIE

poi riempiticon cemento e armati. All'interno dello scavo si posano

langui bentomitici con proprietá picsotropica (la viscositá del faugo é

cepara alla velocitá: pu la velocira è bana, pu aumenra la

possono ricuiedere l'uso ai puntoni o di tiranti esterni, caddove

(N.8) Incauti sono inceri

non cisiano laufici in prossimità pou uscire pu rapidso

mente dal cuneo ai

spiere d''eclinarone

ми

ancorappio a mappa u

profondite rispetto

COLATA IN ad uno pascale

(perpend. alla parena

CLS da progoudura se

amicuore la stea ela

da spinta di Rankine (Ka) e stata generalizzata per revere como

dece ATTRITO DEL TERRENO. lu ogli caso Ka di Rankine e le valore

pui alto in quanto, in linea con il norema statico, la sua soluzione

deriva dall'innposizione dell'equilibrio. Si ricorara me le t.s. da

una soluzione maggiore rusperto a quella reale, quindi ka di

Rankine e maggiore due la reale.

• (N'17.11 00) "

SPOSTAMENT SPOSTAMENTO

In prescura du' forre taugeurali

(linee au sconi meuro

inclinare ow ½+%° (es. autriro) le e. di sconimento

½ - %, caso Râukie si incliniano)

consideriamo un mieno plastico (non necenariamenre, e teneuo)

CASO RANKINE

• mezzo rigido plastico pergento

870

T= c+ 6t84

6

6hép

6ha6ho 6v CASO

6 wp le reneno noci é en u. plasnco

rigido perfetto, noe ci si sposta

progresivamente da 6 h0 a 6h,

non istantancamenre.

do stesso vale per 6hup

- POCO RIGIDO

6h00 — MOLTO RIGIDO

INFINITAMENTE RIGIDO

6 hos OPERA S.: corpo so rigido

DIMENSIONAMENTO TERRENO: corpo rgido, merio

A ROTTURA plasnco perfetto

OPERE DI SOSTEGNO OPERA S.: corpo elastico lineare

DIMENSIONAMENTO TERRENO: corpo elasto-plasnco

IN ESERCIZIO perfetto o incrudeure

VERIFICHE DI STABILITÁ DEI MURI

Per ui opera di sosreguo a gravitá le verifice principali sono:

- VERIFICA ALLA TRASLAZIONE

- VERIFICA AL RIBALTAMENTO

* VERIFICA ALLA TRASLAZIONE

Dara la spiuta attiva (Sa), couridero

ca suo commponeure orizzoutale (Savo):

tra uno e reneno si genera una

forza contraria (T) # 1 un a gravite renistono Sao

per attuto

→

Se Tuex > Saro IL MURO NON TRASLA V Тшах

→

Se Tuax ≤ Soo IL MURO TRASLA

se coundero B come lunguerra del uno, ca esultaure sará:

Тшах -Ешах. В

Nelle appeicazioni si distinguono due cani per il calcolo della Emax

→ Emax In CondizIoni NON DRENATE

Vale per teneni a GRANA FINE IL COndiZIOni O BREVE TERMINE, In genere

è mos cano che non consideriamo parcus le problema ce stanno

counderando e a lungo teruune.

in ques no cano counderianno il reneno cue scorre e non le uno:

sapendo me in quesre condizoni E= Cu, allora Emax = a Cu cou

x <

Oss. a é un coefficienre ce considera il modo in cui viene

ramaro il reneno: infatti se le reneno è buono simramenre

cou po scano nel camano (?) e quindi a aura vu valore allo,

viceversa è bano per reneni cou bane presta 210c"

→ →

TERRENI SOVRACONSOLIDATI (BUONI) SI ROVINA CON LOSCAVO A ALTO

→ →

TERRENI NORMALMENTE CONSOLIDATi (NON BUONI) NON SI ROVINA

→ AL BASSO

→ Twax in condizioni DRENATE

In condizioni arenare (t.au GRANA GROSSA SEMPRE e GRANA FINE OU

LUNGO TERMINE) la reunione tangenziale manima fondazione - veneno

è Imax fit = 6'tgo, dove ó è l'angolo di attrito tra fondazione

e remeno. →

Poicué non cé acqua 6= 6' Emax = 6tgo

Sicuramenre 8<4' i quanto la Emax deve enere minore di

queeca del reneno.

de reunioni 6 del uno sono pari al peso due uno ciuso

→

В Twax =

Ca superficie 6 = 1 PPROPRIO REINTERLO

→ REINTERRO

Sapendo cue T= Twax. B Trax = PLoS → ANGOLO ATTRITO (MATERIALE AGG) "

FONDAZIONE

TERRENO

Il REINTERRO coutribuisce alla censneura del TI27

Do

meno. Dunque il peso commplenivo l'dato dalla PI

somma:

PESO DEL MURO + PESO TERRENO NATURALE + PESO

REIN TERRO

MGG: ha ma k molto alta cue permette di drenare

Talvoera si puó inserire aume un tubo di raccolta

* VERIFICA AL RIBALTAMENTO

le uno si ribalta inorno al polo (0). Prima me aurenga il

ribaltameno, le unno e soltoposto ai coutributi dan dal contavo

tra nero e reneno, montre a seguino del ribaltamento tali

coutribuni censano.

La forza ribaltaure e la spiura attiva Sa con il suo braccio

da forza me luvece contrasta e ribaltamento e il peso propro

ale vino PM con le suo braccio beH.

da verifica è superata se -? MOMENTO RIBALTANTE)

PM. ber › Sa. bse CHOMENTO

ТТТІТІ

Sou bSe

Pu si calcola nne baricentro del unno, menire Sa deve enere

scomposta e calcolare il momento ubaltaure ouzzoutale e vernicale

Sa

MsaV = Sav. B • (K1) / COEFF. .1508

SICURELLA bsas

Sao

Msao: 5a0. b5a0 DA NORMATIVA

K2 71 18 103009 331

M5a = MSau + Mseo = Sara-bsao - Sau.

La componenre VERTICALE MSaV è un momento cue RIDUCE la

componenre ribaltaure anche se ne fa comuque parre

Questo e innportaure porce al monuento ribaltaure e a quello

shabilizzaure vengono dan coefficienti duveni ( COEFFICIENTi PARZIALI

DI SICUREZZA)

Quando si tratta di un uno a unenno ca il calcolo aneuro pu

complicato in quanto lo dua diverre connponenti del momento

stabilizzanne. Avremo sia ll peso del buro propuo cue quello del ramereno:

Ms = [Pp • bpp + Pr-bpe]

VERIFICHE DI STABILITÁ DELLE PARATIE: EDIMENSIONAMENTO A ROTTURA I

de parare si differenziano dai muri in quanto nou cenistono per

attrino, ua per VINCOLO DI INCASTRO.

Si considera l'IPOTESi della pararia comie merro ufili nameure

rigido ce avuque puo solo ruorare ei traséare

Per seumplificare nereriormente si coun dera il merro puramente

attritivo, per cui 6na = Guka e 6up = 6vKp

(ATIVA)

6v Ka (PASSIVA)

Sa TITITTI Rp

Atol

Se il mezzo è puramenre attritivo e diagrama allee reunioni

limire orizzourali é TRIANGOLARE: Diuque la risultaure di spiura

attiva e paniva si trova a 1/3 dalla base del diagranna.

Porcue: tali diagrami variano in funzione di 6v e quindi z

considero la distaura d ce genera Sa = Rp.

Tale distaura a corrisponde allo spazio in cui viene vincolata la

pararia:

se Sa = RA la PARAMA NON TRASLA

Ma le momento Msa > Mep quindi la PARATA RUOTA

Per risolvere questo secondo cano dovró avere una distaura d ce

renda Msa = MRp, ma se si verifica tale condi none sigmifica ce

Sa ‹ Rp e quinou ca parana trasla.

le MECCANISMO NON É

E necenario adoltare allora un diverro sisrema: coundero me la

parano ruoti in un punto prossimo alla bane, ma non conciacure

cou essa. (B)

counderando le quattro arce cue si TrATTATTIT

creano ane saranno allo stato

licire attivo e due allo staro

licire passivo 6wa 6 wp

6hp

Qualitativamenre i diagrami di spunta saramo i seguenn

Vedo prafico pag.

priccia

.... si

le puuro di rotazione l moero vicino alla base delca parara,

quindi posso semplificare approssimandolo alla bare.

Rianco quindi le due componeun solto il punto di rotazione

ad un unica fascia concentrata (R).

Oltengo cosí 3 comuponeur: Sa, Rp, R.

Sa _Rp

R→

Tale sistema funzionia, devo quinai determinare la distanza al

per la quale è soddisfalta sia la rotazione me la traslazione

con tale scema determino quindi la PROFONDITA DI INFISSIONE

DELLA PARATIA Sa Rep d

R

una volta olteunto.il valore di a devo aumentarlo del 5-10%

per far fronre all'approssinazione falta in preceanura del puuro

di rotazione alla bane della parano.

Porcué non conosco il valore di l applico l'equilibrio alla

rotanone: nee polo O in modo vale da non considerare R (we lu

questo caso avresse braccio uneco) 0708

Msa 19: 41903

eu+d

So =

bsa = 1(lu+d)

MRP

Rp =

Ponendo Msa = Mep maiviano (12-05-2022)

TEORIA DELLE SPINTE (t. di Coulomb)

coulonno elabora ma reoria affine al reorema cinematico, nonostana

all'epoca non fosse ancora staro emuciaro.

coulouno afferna cue la spinta me un reneno esercira su uu

unso, puó enere valutaro studiando lo spostamento di una serie ai

CUNEI DI SPINTA

Inoltre definisce anche le condizioni cue garantiscono l'equilibrio

tra i culi. Nell'iporeni ne non ci siano reunioni taugeurali

agenti sul curo, la spinta su du eno l'lasp. altive Sa, aucue se sue

cuneo agiscono aucue il pero proprio ?, la forza taugeure lucugo

la superfice di scorrimento T e ma forza normale N.

Assegnara l'altezza dell'opera H e aneguato l'augolo a, definisco

le varie granouze Htga •SUP. SCORRIM.

Р =С t=c

CRITERLO DI

Sa

H PLASTICIZZAVIONE

6v = 0

Gwa = V=K

нед2 → H

P = H . . H= diag. cosd diag=

2 cosa,

Per trovare carero micore

T= Twax • H/cosa →

diag. diag. seu a H • seud = H. tgd

cosa

→

considero il veiverio Tmax = C+ 6184 T= (C+ 6684) H/cosa