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IMPIANTI TECNICI
Prof. Gianluca Morini
LISTA DOMANDE E RISPOSTE RELATIVE ALL'ESAME DI IMPIANTI TECNICI
BILANCIO GENERATORE
bilancio massa
bilancio energia
divido per mc
CE Bassa TEMP
Mes = 0
consumi elettrici
perdite dispersive
perdite ausiliarie
perdite camino
- Mgen + Mp + Mc = Mcm
- Mgen = Mp + Mcap
real end si dipende dall'azione
aria teorii
na dri9e dipende dell'azione
n equilibrio al suo
prodotto di combustione
bruciare
ican danno
pro361 in funzione alle tapia generale
cocorla trasmetto nello delle caldaia
ilopro acce tamp con me con on memi
TEMPERATURA OPERANTE
è la temperatura che mi permette di avere (...)
somma dei Qconv + Qirr
Qconv (αcv ⋅ S ⋅ e) ⋅ (Te - To) = αcv ⋅ S ⋅ (Te - To) + αirr ⋅ S ⋅ (Te - Tmr)
αcS(Te - To) ⋅ S ⋅ e ⋅ (Te - To) = αc ⋅ S ⋅ Te - αirr ⋅ S ⋅ e ⋅ To = αc ⋅ S ⋅ e ⋅ Ta
αc ⋅ S ⋅ e ⋅ Ta + αirr ⋅ S ⋅ e ⋅ Tmr
To = (αc ⋅ S ⋅ Ta + αirr ⋅ S ⋅ e ⋅ Tmr) / (αcv + αirr) = αc ⋅ T
To = (Ta + Tmr) / 2
INFLUENZA DEI VESTITI
Qte = φe (tp - te) / Rv
te = tp - (αirr + αcv) ⋅ S ⋅ e ⋅ (te - to) ⋅ Rv
te + (αirr + αcv) ⋅ S ⋅ e ⋅ (te - to) ⋅ Rv
Rw = Rv' = Σi m / xk W
SCAMBIO LATENTE ESTERNI, Q INTERNO
Q̇e = Q̇es + Q̇ei
Q̇a = r ⋅ δS ⋅ d ⋅ ρd [(Pg(Pa)) - ϒg(Psq(ta))]
Q̇g = ρ ⋅ Wv
Q̇i = r ⋅ mv (xi - xo)
xi = 0,622 [Pdi(ti)] / [Pdi(ti) + Pd(tot)]
xo = 0,622 [Psd(ta)] / [Pdi(to) + Pd(tot)]
VETRI ED EMISSIVITÀ
UTot = AIUI + APUP + USAS/AP + AS
Ug = 1/Rsi + S/λ + Rse
Up ≈ 1/htotale
Up = 1/Ri + S/λ + Rc
VETRO MULTIPLO
Ug = 1/Rsi + S/λ1 + Rint + S/λ2 + Rse
(non voglio intercetta troppo elevata (non correttivo) 20 nm)
λgas < λaria → buona conducibilità
Se ho vuoto ho solo trasmissione (non più convezione)
Q/T14 - T24 = 1/α1 + α2 Dalla legge di Kirchoff
α(l) = ε(l)
α1, α2 coefficiente smorzamento ve propri
Vogliamo eliminare Qv cercando di ottenere α1 e α2 , cioè dalla legge di Kirchhoff α(l) = ε(l)
Un vetro non htotale ε = 0.89 , od assorbenza ossidi metalli coeff di 0.1 (Fe2O3)
α(l) ε(l) vale per una sola lunghezza d'onda, noi dobbiamo solo ottenere un spettro
IP solo T 557 K : Dalla legge di Wien T-max = cost = const + 2,99 . 106 10-8 m k
Detto di stanza λ = 300 nm
T-max = 2,99 . 106 λmax = 10000 nm
VETRI GRAFICI 100 / 80 / 160
SOLARE ndustriale
VERIFICA DI GLASER
- ipotesi: regime stazionario
- parete monodimensionale
- trasporto vapore per diffusione
-
CONDIZIONI DI PROVA
Spessore d → Pv,i = 0,65∙Psat(ti)
Inverno ti,...,te → Pv,e = φ∙Psat(te)
Estate ti = te
-
Distribuzione temperatura
T→Q = 1 ψ(Ti−te) = 1 S( ti = tmp )
Ti = (Ti-1 - te) → ti= ti-1 + (te-ti) / Ri
te = Ri (ti-1-te) + ti-1
Rtot
-
Calcolo la pressione alla interfaccia in ogni strato
Psat = e
P
-
Calcolo le varie resistenze al passaggio di vapore
Rnm = Si / Si
Rφnm = Rnm + Si/i
qφm1 = ΔP
Rφnm = Rφnm + Si/i
qφm2 = Psat (ti)- Pv,e
Rnm
-
Calcola quanto se accumula d'inve
Ψ = 24,3600 = [kg / qvm - qvm2]
score
Psat(ti,te)
...
-
vediamo questo caso di abbatte
ti=te ti=pe
qvm1
qvm2
e questo che esce
Wc = 24 3600∙gD(gφm + gφm2)
Wc
Wc
Se punta questa situazione clt Α T.
- Spessore isolante
- Materiale impermeabile
CALDAIE A CONDENSAZIONE
- Sfrutta il potere calorifico superiore
- Vantaggi:
- Temperatura fumi bassa
- Sfrutto il picco condenso
- Perdite a velo modeste
FUMI
- TRAD 200 - 160
- CON 90 - 57
Indice abr Condensa
h = Nuf * λf / D
H1 - H2 = ΔP le perdite
R ≈ d5
per due Δp + L
Lo schema è il Controcorrente
Tw = gradino basso per condensare
THOinv deve essere basso.
THO11 + (inv) < TFOUMI
ΔTa legato alla superficie
ΔTv piccola
ΔTsup
ΔTsup altrocarico a (mt) lo salto fumi
ηg = 1 - ηman - ηal + α( Hs - Hi) Hi
Se abbassa ilcarico ≈ ηmax+ α
C.C le non condense e zone calcolate a mano
α ≈
Tw1+
x θ
CARATTERISTICHE
- Δt (basso θ medio)
- Pdsum costante imball
- Bilancio
- 2 volte tubo con tuplo
- 2 Chiusce
- Imballano
Elementi Terminali
m· = m cp (tm - ta)
Qe = ksSe (tmr - ta)
Se,int = Sup interna terminale
Rp = resistenza termica specifica
Rp,mint +
S= A Pra Reb Gcc
Radiatori
b = 0 a = C
NuL = A (Grb) c (tmr-ta)
Qext = A [ (ᐧGr 3) c (tmr-to)
B (tmr-ta)a →QR = B (tmr-ta)a Sa (tmr-to)
Venticonvettori
C = 0 NuL = A Pra Reb
A [ (ᐧD 3) c (tmr-to) ]a
Qi = Cv (tmr-to)n