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IMPIANTI TECNICI

Prof. Gianluca Morini

LISTA DOMANDE E RISPOSTE RELATIVE ALL'ESAME DI IMPIANTI TECNICI

BILANCIO GENERATORE

bilancio massa

bilancio energia

divido per mc

CE Bassa TEMP

Mes = 0

consumi elettrici

perdite dispersive

perdite ausiliarie

perdite camino

  1. Mgen + Mp + Mc = Mcm
  2. Mgen = Mp + Mcap

real end si dipende dall'azione

aria teorii

na dri9e dipende dell'azione

n equilibrio al suo

prodotto di combustione

bruciare

ican danno

pro361 in funzione alle tapia generale

cocorla trasmetto nello delle caldaia

ilopro acce tamp con me con on memi

TEMPERATURA OPERANTE

è la temperatura che mi permette di avere (...)

somma dei Qconv + Qirr

Qconvcv ⋅ S ⋅ e) ⋅ (Te - To) = αcv ⋅ S ⋅ (Te - To) + αirr ⋅ S ⋅ (Te - Tmr)

αcS(Te - To) ⋅ S ⋅ e ⋅ (Te - To) = αc ⋅ S ⋅ Te - αirr ⋅ S ⋅ e ⋅ To = αc ⋅ S ⋅ e ⋅ Ta

αc ⋅ S ⋅ e ⋅ Ta + αirr ⋅ S ⋅ e ⋅ Tmr

To = (αc ⋅ S ⋅ Ta + αirr ⋅ S ⋅ e ⋅ Tmr) / (αcv + αirr) = αc ⋅ T

To = (Ta + Tmr) / 2

INFLUENZA DEI VESTITI

Qte = φe (tp - te) / Rv

te = tp - (αirr + αcv) ⋅ S ⋅ e ⋅ (te - to) ⋅ Rv

te + (αirr + αcv) ⋅ S ⋅ e ⋅ (te - to) ⋅ Rv

Rw = Rv' = Σi m / xk W

SCAMBIO LATENTE ESTERNI, Q INTERNO

e = Q̇es + Q̇ei

a = r ⋅ δS ⋅ d ⋅ ρd [(Pg(Pa)) - ϒg(Psq(ta))]

g = ρ ⋅ Wv

i = r ⋅ mv (xi - xo)

xi = 0,622 [Pdi(ti)] / [Pdi(ti) + Pd(tot)]

xo = 0,622 [Psd(ta)] / [Pdi(to) + Pd(tot)]

VETRI ED EMISSIVITÀ

UTot = AIUI + APUP + USAS/AP + AS

Ug = 1/Rsi + S/λ + Rse

Up ≈ 1/htotale

Up = 1/Ri + S/λ + Rc

VETRO MULTIPLO

Ug = 1/Rsi + S/λ1 + Rint + S/λ2 + Rse

(non voglio intercetta troppo elevata (non correttivo) 20 nm)

λgas < λaria → buona conducibilità

Se ho vuoto ho solo trasmissione (non più convezione)

Q/T14 - T24 = 1/α1 + α2 Dalla legge di Kirchoff

α(l) = ε(l)

α1, α2 coefficiente smorzamento ve propri

Vogliamo eliminare Qv cercando di ottenere α1 e α2 , cioè dalla legge di Kirchhoff α(l) = ε(l)

Un vetro non htotale ε = 0.89 , od assorbenza ossidi metalli coeff di 0.1 (Fe2O3)

α(l) ε(l) vale per una sola lunghezza d'onda, noi dobbiamo solo ottenere un spettro

IP solo T 557 K : Dalla legge di Wien T-max = cost = const + 2,99 . 106 10-8 m k

Detto di stanza λ = 300 nm

T-max = 2,99 . 106 λmax = 10000 nm

VETRI GRAFICI 100 / 80 / 160

SOLARE ndustriale

VERIFICA DI GLASER

  • ipotesi: regime stazionario
  • parete monodimensionale
  • trasporto vapore per diffusione
  1. CONDIZIONI DI PROVA

    Spessore d → Pv,i = 0,65∙Psat(ti)

    Inverno ti,...,te → Pv,e = φ∙Psat(te)

    Estate ti = te

  2. Distribuzione temperatura

    T→Q = 1 ψ(Ti−te) = 1 S( ti = tmp )

    Ti = (Ti-1 - te) → ti= ti-1 + (te-ti) / Ri

    te = Ri (ti-1-te) + ti-1

    Rtot

  3. Calcolo la pressione alla interfaccia in ogni strato

    Psat = e

    P

  4. Calcolo le varie resistenze al passaggio di vapore

    Rnm = Si / Si

    Rφnm = Rnm + Si/i

    qφm1 = ΔP

    Rφnm = Rφnm + Si/i

    qφm2 = Psat (ti)- Pv,e

    Rnm

  5. Calcola quanto se accumula d'inve

    Ψ = 24,3600 = [kg / qvm - qvm2]

    score

    Psat(ti,te)

    ...

  6. vediamo questo caso di abbatte

    ti=te ti=pe

    qvm1

    qvm2

    e questo che esce

    Wc = 24 3600∙gD(gφm + gφm2)

    Wc

    Wc

    Se punta questa situazione clt Α T.

    • Spessore isolante
    • Materiale impermeabile

CALDAIE A CONDENSAZIONE

  • Sfrutta il potere calorifico superiore
  • Vantaggi:
    • Temperatura fumi bassa
    • Sfrutto il picco condenso
    • Perdite a velo modeste

FUMI

  • TRAD 200 - 160
  • CON 90 - 57

Indice abr Condensa

h = Nuf * λf / D

H1 - H2 = ΔP le perdite

R ≈ d5

per due Δp + L

Lo schema è il Controcorrente

Tw = gradino basso per condensare

THOinv deve essere basso.

THO11 + (inv) < TFOUMI

ΔTa legato alla superficie

ΔTv piccola

ΔTsup

ΔTsup altrocarico a (mt) lo salto fumi

ηg = 1 - ηman - ηal + α( Hs - Hi) Hi

Se abbassa ilcarico ≈ ηmax+ α

C.C le non condense e zone calcolate a mano

α ≈

Tw1+

x θ

CARATTERISTICHE

  • Δt (basso θ medio)
  • Pdsum costante imball
  • Bilancio
  • 2 volte tubo con tuplo
  • 2 Chiusce
  • Imballano

Elementi Terminali

m· = m cp (tm - ta)

Qe = ksSe (tmr - ta)

Se,int = Sup interna terminale

Rp = resistenza termica specifica

Rp,mint +

S= A Pra Reb Gcc

Radiatori

b = 0 a = C

NuL = A (Grb) c (tmr-ta)

Qext = A [ (ᐧGr 3) c (tmr-to)

B (tmr-ta)a →QR = B (tmr-ta)a Sa (tmr-to)

Venticonvettori

C = 0 NuL = A Pra Reb

A [ (ᐧD 3) c (tmr-to) ]a

Qi = Cv (tmr-to)n

Dettagli
Publisher
A.A. 2016-2017
42 pagine
15 download
SSD Ingegneria industriale e dell'informazione ING-IND/17 Impianti industriali meccanici

I contenuti di questa pagina costituiscono rielaborazioni personali del Publisher Fescti di informazioni apprese con la frequenza delle lezioni di Impianti Tecnici T e studio autonomo di eventuali libri di riferimento in preparazione dell'esame finale o della tesi. Non devono intendersi come materiale ufficiale dell'università Università degli Studi di Bologna o del prof Morini Gian Luca.