Appunti Tecnologia meccanica e qualità - seconda parte

B

↑ -

I

· ?

/ 8

,

Ft -

Pal

-

Fr Pelb

M ?

-

Fin sendo

3 cosa

-------- ↑

-

Fur E tand

- M =

S

-- .

F ten

MPdLb tan

t do

angobdi

= attrito --

Fn Palb [do

= tantz tan

M ~do poiché

do piccolo

do

= 1huR

1

M = = -

R

la

Se condizione è rispettata può

non si

, :

(meno

l'attrito

sumentare lubrificazione)

- il

aumento raggia

- neutra

nella

L'attrito è massimo sezione

ah

diminuisco

- di

forza

fornisco laminando

spinta el

una

- di imbocco

condizioni

Se

CONDIZIONE TRASCINAMENTO

d i - rispettate allos sono

, ↑

le

rispettate condizioni

anche

Se applicato forze

N ho

B

. una trascinamento

di

. T

le di

condizioni

esterna

, potrebbero

trascinamento non

verificate

essere approssimarlo

di laminazione

1) possibile

è una

come

processo forza

la

dunque più importante fu

compressione e

in

, gioco

FF lavorazione caldo

a

= perfetto)

Pareh (mat plast

Fu Parbl ,

-

.

altrimenti usare

=

= feusso)

(tens media

T .

E

C Fd approssimabile dell'arco

metà

il braccio è a

= = di Contatta

(due rotazione)

tenere

da

cilindri in

P F

FV 2Cw FLw

= =

=

= P tam

L 24 b ah Vetr

=

= . . .

.

↳ blukn

Imm V cost

=

=

24.

L = dell'impronta

Forma Vista Carico,

dall'alto P Valore durezza

di

Vista laterale

Indentatore

Prova 500 kg

in carburo

Stera 2P

1500 kgHB =

(mD(D-V -

tungsteno

di

Brinell kg

3000

del diametro d

di 10mm = 1.854P

136° kgHV

1–120

Piramide

Vickers L2

diamante

di a

t 14.2P

HK

25 g-5 kg

Piramide

Kno0p =

L/b= 7.11 2

diamante

di b/t = 4.00

ehil t

a i j

Rockwell iutis t

120

)

A 60 kg HRA

c di

Cono diamante = 100 – 500t

kg HRC

150

100 kg HRD

t= mm

B Diametro

in. 100 )ealE

HRB

kg

16 HRF

kg

60

della sfera

di acciaio –

130 500t

=

kg HRG

150

= mm

in. Diametro a

100 JEh

kgHRE

AE iai

della stera L 1

h itnass)

acciaio

di punto

In

&

SFORZ DeformazONI un

↳ di

terro

ad cartesioni

assi

matrice una

rispetto deformazioni

Sforzi [Gx]

1

8xTyx

EyT]

[zx O normale

=

=togethe

se

↑ descritti nello

da spazio

matrice

di tensione

stati Tij

principal Eij

>

-

Assi e 0

=

0

02 fo

Storzo 0

Monoassiale : =

3 ,

. (allungemente

Su una

fo

Sforzo Uni2

Triassiale : 3 Hooke

di

legge

Elastico

Campo >

- /E

83)]e

E(0 -V(82 + v

= =

del

plastico volume

conservazione

-

campo di

apporto

d)[0 I

de On

= -

/ E

E

(v E 0

+

- +

+ =

=

della

"Memoria" di

vicorabile tazione

da prova

plastica U

>

deformazione - quando

deforma

materiale

VON-Mises

CRITERIO : distorsione raggiunge

l'energia di

↓ artico

valor

un e

24? /Prove del

(0-0212 83) 18-0)2

(82

+ +

= - di

Limite

Criterio TRESCA

Di snervamento quando

: di taglio

Truy tensione

rin uguale

= massima

valore soglia

a

↳ Oz Og

Op 0

=

=

trazione

prova :

di Omax-Omin

=

Trx > =

- (Gz s)

Stazione) =

83 n TRESCA

VON-MISES

5

(compressione) (trazione)

O

> /YA)

Tresce

DEF ELASTICA :

. (44)

PLASTIC VON-MISES

u DEF :

.

(compressione)

Lesterno F L

V

↳ >

u

= .

=

.

interno .

volma

/boro esattesa

untà di

per dalla di

curve

(81)

1

U dE

= >

- deformazione

funzione della

sforzo in caldo

A (forzano

plastico

perfettamente a

materiale

. (costante)

Speriaments

limte

Y

04 0E) e

=

~ fede

- Y

E

u

>

- .

= =

Al Y Ao

E

F

4

E

Lest = .

.

=

. .

= 1 treddo

(lavorazione a

incrudimento

con

plastico

materiale

. resistivo

coeff

on K

En

0(a) =

-

↳ = incrudimento

coeff

n =

E .

[

(6) 63

n = =

. -

+

1

n

=E

Y E "in

Se Upert = .

plast ,

.

= flusso

Tensione medi

di e

e A

T =

As

5

F = applicate

tensioni de

Metodo studio

concio -> un

del pezzo

motenale

↓ (m)

costante

attrito

~

Ipotesi piana

deformazione

: - incrud)

(no

elesto-placo perfecto

materiale

- max al

attrito pressione

infantiments ->

Fenomeno centro

Integale =

Ma)

(1 Pav

>

-

= +

Pav -

es Pression

23e(a x) Delle

COLLINA

- -

p(x) = 5 relazioni tengono agenti

defento d su X

↳ integrata pressioni

della

scomposizione

dox/

dpE) elements

piccolo

su un

(0x) 2updxw

hw(0x + 0

hwax =

-

X : - 2mpdx

hf(x 0

=

280x + =

2mpex 0

=

-

- Leg-Von

Legge di Mises

piana

Deformazione nullo

PLASTICO ~

CAMPO -

GX(8 -

de

= PI) def

impongo

8z cadizione

= Vom Mises

plastica

(8x CONDIZIONI

p(z 0z) (p 8z)

2y2 +

(8x +

-

- -

= SNERVAMENTO

cyz

8) EY

3(p p

+

= =

-

>

- - x

(ogni verticale orizzonte

produce

sforzo stozo

uno

doy

dp

Essendo = =

dp

cupdx -

o

hep =

+

dp zdx

↑

- p(a)e(a x

-

- - -

PS

Le p(x) =

& =

e)

p(x

p(a) =

=

↑ poiché

= 0x e

=

2 Y

e X

=

p(x) -

A

(1p(x)dx (media)

Par

> =

- e

D

Me

Q

=

Zu

= zu

--y( 1) =

- Taylor

di

V sviluppo

-

= ( linte notele

~

=

e media

pressione

M

(1 -

=E per

necessaria

Pav + la

attenere

deformazione

deformazione

LAMINAZIONE caldo

presentemente

- a

sollecitazione

con Ita

di compressione

ad Stati sottili

attenere predefinite

forma

o

nulli contro-natanti sagomati

con .

R

Larcodi &

.

= .

Contalto R

Rh

R(1-cosa)

R-Rus

Ah =

=

=

=