Appunti di Tecnica delle Costruzioni Teoria (Telai) - Parte 2

CALCOLO ORA I TAGLI E I MOMENTI DEI 3 CASI:24TRAVE DOPPIAMENTE INCASTRATA (DOPPIO GRADO DI IPERSTATICITA')

25Con questo svincolo io ho comunque una struttura iperstatica, ma ho iperstaticità nel sensoassiale, ma non avendo forze assiali in gioco, questa iperstaticità non mi conta nulla e possoconsiderare la trave come isostaticaSe risolvo lo stesso problema A sfruttando la simmetria, posso ridurre il mio problema a un’unicaiperstatica. Una struttura è simmetrica, se ha una simmetria geometrica e una simmetria di carico.Posso immaginarli la forza P come due forze dimmetriche, una cheimpegna l’incastro di sx e una quello di dx, e ciasuna di esse vale P/2.Il vincolo che mi ripropone la simmetria, se io voglio studiare solo metatrave, è il pattino, perche esso annulla l’unica componente dissimetricache è il taglio. A questo punto posso introdurre una sola iperstatica X1 equindi dovrò scrivere una sola equazione di

congruenza26INCASTRO CARRELLO, DECLASSO IL CARRELLO27EQUAZIONE DEI 3 MOMENTIVoglio dimostrare che risolvere questo generico matrice dicaso, io mi ritroverò sempre a che fare con unaandare a scorporare con delle iperstatiche tutti i punti dicedevolezza che è diagonale, posso pensare diappoggio, mettendo in evidenza le iperstatiche corrispondentiDovrò scrivere per ogni nodo una equazione dicongruenza, io prendo in considerazione solo i nodi i j k28RISOLUZIONE COMPLETA DI UN CASO 29STRUTTURA CON VINCOLO CEDEVOLE E NON VINCOLO PERFETTOCEDIMENTO ROTATORIOAll'estremità dell'asta è presente una molla, questa molla ha una cedevolezza C& = 1/K&Per risolvere questa struttura devo andare a introdurre una iperstatica che separa la molla dall'asta.30CEDIMENTO TRASLATORIOEsitono due tipi di appoggio, l'appoggio indiretto e l'appoggio diretto. L'appoggio diretto, è quando io prendouna trave e la appoggio su due

I pilastri all'estremità sono chiamati appoggi diretti perché hanno una rigidezza assiale molto grande, quindi quell'appoggio diretto può essere assimilato a un appoggio non cedevole e se dovesse cedere è perché avrà un cedimento alla base del pilastro, ma non considero l'elasticità di quell'appoggio. L'appoggio indiretto è quando ad esempio una trave appoggia su un'altra trave, come il graticcio. Quell'appoggio non è un appoggio con spostamento verticale fisso, perché quel punto dipende dalla rigidezza flessionale della trave ortogonale. Se la trave ortogonale avesse una rigidezza flessionale infinita, allora sarebbe un appoggio diretto, ma siccome noi non consideriamo mai la rigidezza flessionale infinita, quell'appoggio diventa equiparabile a una molla. La rigidezza assiale delle aste è infinita, ma esiste solo un caso in cui non possiamo fare questa assunzione: se assumo una

tenderebbero a tenere l'asta in quella posizione, perché la situazione a tornare alla di partenza

Io ho scritto una equazione la condizione sufficiente. La soluzione che trovo di equilibrio, perché ho sfruttato sarà una equazione di equilibrio: 36

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CASO DOVE NON TRASCURO LA CEDEVOLEZZA ASSIALE

Per risolvere il mio problema, dovrò scrivere 3 equazioni di equilibrio, una alla rotazione che mi dice che quella molla di poi farà la stessa rigidezza infinita rotazionale non esiste, cosa scrivendo una equazione di equilibrio, in una direzione e nell'altra, che mi dice che non c'è né il carello verticale né il carello orizzontale

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ASTA INCLINATA

Prendiamo un'asta inclinata, un sdr globale e un sdr locale. Se io conosco la matrice rigidezza nel sistema di riferimento locale, come faccio a trasferirla nel sdr globale. Prendo l'asta e la immagino vincolata con il quindi metto due incastri, posso ricostruirmi per maggior numero di gradi

di liberata, il generico nodo tutti itermini di rigidezza 42ASTE CON ZONE DIFFUSIVE

Prendo una porzione di una struttura, con aste e pilastro che hanno dimensione diversa.

L'obbiettivo è studiare questa struttura come l'intersezione di aste monodimensionali.

Se traccio gli assi geometrici di ogni asta, noto che non arrivo ad intersecare gli stessi nodi.

Potrei studiare queste zone con la funzione di henry, ma complico la vita.

Siccome ai fini della deformabilità queste regioni sono limitate, e contano poco nel computo complessivo della deformabilità, perché la maggiormente sulle deformabilità si accumulerà è l'asta lunga più sarà flessibile, e più flessibile, mentre il nodo è una zona limitata e quindi accumulerà delle deformazioni limitate. baricentro, e a questo punto il

L'idea è quella di prendere i nodi rigidi, allora posso pensare di prendere il mio problema sarà

Quello di esprimere tutto quello che riguarda le aste più flessibili che non hanno la necessità di una dimensione distesa (3 aste che si attaccano al telaio principale) e per farlo mantenere come vincolo cinematico la rigidezza della regione diffusiva.

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