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Note
- Molla elicoidale penna con seguenti specifiche (lavora a torsione)
- Calcio arrotondato a 0.5N ± 20% (molla piccola, 50 g forza) = P
- Corsa massima = 2.7 mm = f (freccia)
- Diametro interno ≤ 3.5 mm = Di
- Lunghezza totale < 30 mm = h
- Tensione snervamento = 1000 MPa = σR
- Tensione limite fatica = 650 MPa = σLF
- X = 1.2 (coeff. sicurezza asp. ciclo fatica)
Dimensionare molla rispettando vincolia (fatica) e rigidezza
- Equazioni principali
- K = d4/16(1+ν)naD3 = rigidezza
- Zmax = 8PC/π d2 (Resistenza)
- Da specifica E = 200 GPa ν = 0.3
→ grandezze da individuare: D, d, νR, αx n (spire attive)
- C - coeff avvolgimento D/d = 10 (lo scelgo il verso + fatibile)
- αmax = 159° → cosα = 0.9414
→ posso ricavare d0 (usando modo)
- Progetto a vita infinita = retta Goodman tensione non mono assiale
- σj/σLF + σm/σR = 1/X
- (Von Mises)
- Ciclo dello zero → σm = σmax/2 → quindi Zmax Zα = Zα = 1/X
- Zmax Zα = Zα = 1/3000
- Zmax + √3σf/σLF + √3σgR =
- Zjdn = 2/1
- Zjddm = √3/√3
- σjk = 39.6 MPa
- Zjmax = 8PC/π d² 4C-1/4C-4 2/1 ≤ 39,4;
- 4C-1 39 ≤ C 2 C3 4.3.4
Zab3 = √3 f/√3g R ≤ 39.6 MPA
- C C-03 = 3 mm
- di = D-d 2,7 mm ≥ 3.5 → non buono!
- (> 3.5)
- CON = 2
- dnm = 0.26 = 0,3 mm dDC=0.3 4 mm D2 4- 0.3 3.4
CC-03σ02=20
L ridisegna dK f = 0,5 N = 0,0714 N/mm
d = 7 mm
L assumendo cosa h ➔ trovo ns
d = 30 mm ➔ Q = (0,3) * 200.000 * 1 ➔ ze (1+0,3) * 0,0714 * 0,3 = 18,4
d = d/0.3 ➔ Ve[ ] = 0,3 Ve → (01 soglia di cos 1)
d30 = 30 mm ➔ ds = 3,9 mm = 1,92, da, a → Vs
ns = 2 ➔ (01 soglia di cos 1)
ns = 19,4 ➔ ➔ d, d➔ Vs, a → d = 0,3 mm ➔ H = 30 mm ; Kg = 0,0714 ... A
L verifica passo mola libera = π*D = d = ✔
L verifica l'osra richiesal punta a pacco
Hp = (ns + ns) d = (19, 4+2) 0,3 = 6,1 mm << 30 mm ✔➔ f max = 23,9 mm ➔ ?
L se ho precarlo ➔ ciclo tutto in compressione
2) Molla a balestra Fo = 5000 N ; σB = 950 MPa σB = 800 MPa Lmax ≤ 1(1)
➔ 2500 N ➔ 2500 N ➔ dimensionamento per avere d =12, 150 mm con F3 = 5000 N
✓ ✔ FB = 7⠱12⠱142⠱18⠱14133⠱13 // 12⠱8⠱10⠱142⠱ (12⠱22⠱21⠱12233⠱1) 950 MPa ➔ 26,67 - mp: 14;
Verimax = 60 mm ➔ calculare la base a ➔ di almeno |8° sas boramminus
H=E=20 mm ➔ (alternazione 10 soli + 6...
Vc3= 18.2⠱1 mm ➔
➔ ) o (40μHAo Italja) ➔ incerti
Lungalez VCalerata 1➔1,20 mm dV3: 0,
(A: D k
➔✓
Opali pilic → incredible 12,500007
FVAN- Altair volo!
Errore himaldi radice viene
= 2350500
45 - 47 = 12 ⠛
EM ➔ 50 mp
...e(3) Ω: 33.31
σ⠛
150 C (o), Enryl
Strings: 1900
2750+8
2, щ - λ Baize ➔ h2 mm
e ➔ n=6 larine
✓sotto rib ➔ nappano (LAD)
2732
h = 800
✓
nd2 = N2 t1 d1 tan α1 d '2 222,5 mm
H0z = Nz P t0 tan α →(786 z)d 8,1 > 5
d0 z > D2 → D1c > D2c
Verifica resistenza bocce (soddisfatta da prog.)
- τmax = 8PC/πd2 + 4G- 1/G-1
Von Mises: σ1x = √3 τmax = 98,2 MPa
Pa = e
- Fn = ZKh = 187,1 10 = 1871 N
- PF = Fc rotio = 25Fm - Fn - 3 pi⊂
L0
σtenso
τt
τt max D
INDFF DX O σX
LD σy max My
dove
Wy = π d³/64 d = π d³/32
Lσ tenso max Mt
dove
Wc = 2 Wy = π d³/16
Lτ taglio max = ¾ T/A
Lpunto A σj = σX j τtens = Zxy
jZ = 0 = σX Z
(assie X porcent C)
→ punto B σj = 0 = σX j τtens = ZX Z
jZ = 2 Xz
→ punto C σj = σX j τtens = Zxy j τL = 0 = -Z XZ
→ ed σj = 0 = σX j τtens = XZ j τL = 2 XZ
FRECCE
θ = 0,53°
G = −θ
2(l+1)
fp = FL³/3EIy
L2 = √→
f1 L2 = fy
F2 = FL³/3EI → fo : 2.1 fo: ? : 2
f2: 21 σlim 12 fa fa
TORSIONE BAZA DOVVA A MOM ZOCEK
CALCOLI
→ ED SEQ (INCASTRO)
My = F · Ly = 400 · 500 = 200000 Nmm
Mt = F · L2 = 200000 Nmm
T = F = 400 N
Iy = π d4/64= 39740.88 mm4
Ic (ΦLP LP P) pi (MOM IN POLAR) J = 21 = 29522.75 mm4
A = π/4 d2
206,91 mm2
dove
Wy = π/32 d3 2650, 1.25 mm3
Wc = 2 Wy 5301.45 mm3
Equilibrio
F12 D1 - F12 D2 = 0 → FT1 = F12 D2 / D1
Mc = F12 D2 → Z Mc = D2 → 2 Hm = Dz Z1 → 2 P = D2 Lz GL2 = 60 P / Dz Ln N11 P
FT2 tanα = FR tanα
F12 = 796 N → FT4 = 1592 N → FT2 = 290 N ; FR2 = 579 N
Piano verticale
Piano orizzontale
RB = 338 N → RA = 48 N
Diagrammi Momento flettente My1 = RB L3 = 20,3 Nm My2 = RA L2 = 3,8 Nm
Mc = F12 D1 / 2 = 63,7 = F12 D2 / 2 = Hc = HC2 = 63,7 Nm
RB = 1455 N , RA = 929 N
HO1 = 84,5 Nm ; HO2 = 79,3 Nm
Momento torsione
Sollecitazione
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