Riassunto per esame tecnica modulo acciaio

Tipologia 1:

1. Si traccia lo schema statico della struttura
2. Calcolo _Psu = 10^-3 G_k + γ_f Q_k [kN]
3. Traccia i diagrammi di taglio e momento e calcolo i valori di taglio e momento nei vari punti, trovando, così:
   • valore assoluto di taglio max [kN]
   • valore assoluto di momento max [kNm]

Predimensionamento:

4. Calcolo: W_min = M_Ed / f_yk (γ_M0)_tRd = M_Ed / W_pl1 Da profiliario scelgo una travale con W_pl > W_min

Classificazione sezione:

5. (cu flessione) Oppure al posto ti porre i valori seguenti:
   • AISI: c = b/2 − t_w/r
   • Altra: c = h − 2t_f − 2r
   Calcolo c/t_f ≤ ε*235/f_yk Se si ≤9ε SE SI : Classe 1 Calcolo c/t_w ≤ 72ε SE SI: Classe 1

Da profilario → Classe x

• Se entrambe sono verificate, la sezione è di classe X e quindi posso applicare il metodo plastico (oltre a quello elastico). Vediamo i 2 metodi:

Metodo Plastico:

1. Dobbiamo fare sì che: M_Ed ≤ M_Rd M_Ed = M_pl(f_yk) W_pl μ_Pc/_*(γMo)tRd
2. Dobbiamo verificare che
   • V_Ed > V_Ed
   • V_Rd > 2V_Ed
   con V_Rd = A_V / γ₂ con A_V = A - 2b - t_c + (t_w + 2r) t_f [mm²]

Verifica:

Se: V_Ed / V_Ed → Possiamo trascurare l'interazione V - M

Se: V_Rd / V_Ed → Si tiene conto dell'influenza del taglio sulla resistente a flessione, perciò si considera una tensione di snervamento ridotta:

f_yk,rd = (1 - ρ) * f_yk con ρ = (2V_Ed/V_Rd) - 1

Fibra 1:

σ_max = γ × 10³

σ_max = M_Ed [M_pl,Rd] < p_Rd = p_kcW_x t_w

(Questa verifica è inutile nelle sezioni con M < M_pl,Rd)

Fibra 2:

τ₂ = V_Ed × S_x × 10⁶t_w [M_pl,Rd] con q = h_w2 t_w [cm²]

S_x = b × t_f (h_w - t_f)2

[potere unito]Γ_T = V_Ed [M_pl,Rd]h_w t_w

In calcolo:

σ_2d,z = 1/2 σ_z² + 3 τ₂² < M_pl,Rd[M_pl,Rd] = t_f,Rd = t_kct_w

Fibra 3:

τ₃ = γ_m,ac = V_Ed S_x × 10⁶S [M_pl,Rd] <

p_Rd = t_pl,Rd = t_kc/√3 √3 γ[10⁴]

Se nessuna delle verifiche non soddisfatte devo aumentare le dimensioni del profilo

N.B.! Per i diagrammi:

1) Se ho un carico uniforme lo divido in corrisp. delle centlineare.

2) Se ho un'asta con forza applicata in mezzeria ma non ho momento applicato ho comunque momento e si calcola lungo.

ESEMPI DI CALCOLO DI SPOSTAMENTI MEDIANTE COMPOSIZIONE CINEMATICA DI SPOSTAMENTI E ROTAZIONI NOTEVOLI

(1)

• f_tot = f + φb
• f = Fa³ / 3EJ   φ = Fa / 2EJ
• f_tot = Fa³ / 3EJ + Fa²b / 2EJ + F(2a + 3b) / 6EJ
• se a = b = l / 2 ⇒ f_tot = 5Fl³ / 48EJ

(2)

• F
• f_tot = f₁ + f₂ ⇒ f₂ = Fl²(l + b) / 3EJ
• f₁ = F₁³ / 3EJ
• φ = Ml / 3EJ   f₃ = φb = Flb² / 3EJ
• M = F・b
• se b = l / 2 ⇒ f = Fl³ / 8EJ

(3)

• f_cbd = f_cd + f_cb + f_bd
• f_cd = fc + f_d ⇒ f_cd = fa + fc / 2 ⇒ f₀ = 0 perché incrolato
• "ESTRAGGO" LA TRAVE ISOSTATICA CD
• F / 2
• F_c = (F / 2)l³ (l + b) / 3EJ
• f_cd = F_dl² ⇒ F³ / 48EJ   f = F² + 4b(l + b)
• α = a  β = b
• Fc = (Fl³ / 48EJ) + 5Fl³ ⇒ f_c = 9Fl² / 16EJ ⇒ f_c = F² / 16EJ ⇒ f_de = (5l³ / 9EJ) ⇒ f_cb = F² / 16EJ

Tipologia 2: Profilo assegnato

Dati:

• Profilo: HEA300
• Acciaio: S235
• E = 210000 MPa
• h = 6.2 m
• N = 150 kN
• e = 4 cm → e = 0.04 m

Svolgimento

Med = Ned = e [kNm]

1. Dal profilo HEA350 scelgo i valori dei raggi gyratori di inerzia

2. Calcolo le snellezze nei 2 piani

   Per valutare l’inflessione del piano x-y, devo utilizzare P_yy e viceversa.

   (Piano x-z)

   (Piano y-z)

Analizzo solo λ = &max; λ_xe e λ_ye se non ho momento.

Per trovare:

Per tec. fudec

PROGETTO DI STRUTTURE IN ACCIAIO

Unioni Saldate – Verifica allo SLU – DM08 – FLESSIONE E TAGLIO 3/5

COMBINAZIONI DI CORDONI

Attenzione

• Tutte le parti del giunto devono avere approssimativamente la stessa rigidità per poter applicare le ipotesi che seguono.

La sezione resistente è costituita dalla sezione di gola ribaltata sul piano verticale (v. figura).Le sollecitazioni sono V = F ed M = FL.

È possibile applicare tre differenti metodi di verifica.

PROGETTO DI STRUTTURE IN ACCIAIO

Unioni Saldate – Verifica allo SLU – DM08 – FLESSIONE E TAGLIO 4/5

COMBINAZIONI DI CORDONI – METODO 1

Si fanno le seguenti ipotesi:

• il taglio V è assorbito dai soli cordoni d’anima (C);
• il momento flettente M è assorbito da tutti i cordoni (A, B, C).

attraverso superiore del cordone A:

\( \frac{M}{2} = \frac{F}{4} \sqrt{2} \)

Si assume:

\( W = L / (\sqrt{3} t) \)

J_t = 2L_A(a / \(\sqrt{3}) = \frac{2L_A(a)}{2} \)

J_t = 4L_A(a / \( \sqrt{3} \) / 2 = \Delta / L_A(\(\frac{2a}{\sqrt{3} \))

J_t = 2L₂(a / 2 / 2)

cordoni B Cordoni A

W

J_t = 2L₃(a / 2)

segmenti dei cordoni:

\( P_{A} A \)

\( \frac{v}{2} - cs 2L \)